Note: Descriptions are shown in the official language in which they were submitted.
~2szsi2
La présente invention concerne une méthode
et un système pour l'interconnexion de deux réseaux élec-
triques alternatifs, synchrones ou asynchrones et triphasés
fonctionnant à des tensions alternatives de fréquences
égales ou voisines. Pour réaliser une telle interconnexion,
la méthode et le système emploient des liaisons en
quadrature.
Dans la présente divulgation et dans les
revendications annexées, le terme " réseau" désigne tant
les réseaux électriques triphasés et indépendants concus
pour la transmission ou la distribution d'énergie électri-
que, que des portions de tels réseaux.
Dans ce domaine, on sait que la plupart des
systèmes d'interconnexion présentement en opération sont
constitués par des attaches à courant continu qui effectuent
d'un réseau à l'autre une conversion CA-CC-CA du courant
électrique. Un tel système d'interconnexion a le désavan-
tage de recourir à des compensateurs pour neutraliser la
puissance réactive interne afin de maintenir la tension
au niveau désiré aux points d'interconnexion, ainsi qu'à
des filtres pour atténuer les harmoniques générées par le
système.
Dans le brevet canadien No. 1.193.351 (ROBERGE
et AL) délivré le 10 septembre 1985 au nom du Demandeur,
une interconnexion de deux réseaux triphasés (comprenant
chacun des phases A, s et C) au moyen d'un ensemble d'im-
pédances réactives variables est décrit. Les impédances
variables sont manoeuvrées pour établir (a) trois premières
liaisons, ayant chacune une première susceptance, entre
les phases A, les phases B et les phases C des premier
et second réseaux, respectivement, (b) trois secondes
liaisons, ayant chacune une seconde susceptance, entre la
phase A du premier réseau et la phase C du second réseau,
entre la phase B du premier réseau et la phase ~ du second
~Z~ZSlZ
réseau, et entre la phase C du premier réseau et la phase
B du second réseau, respectivement, et (c) trois troisièmes
liaisons, ayant chacune une troisième susceptance, entre
la phase A du premier réseau et la phase B du second réseau,
entre la phase B du premier réseau et la phase C du second
réseau, et entre la phase C du premier réseau et la phase
A du second réseau, respectivement. Un régulateur mesure
des paramètres électriques associés à au moins une phase
correspondante des premier et second réseaux et manoeuvre
les différentes impédances réactives variables en relation
avec les paramètres ainsi mesurés de sorte à varier les
susceptances des liaisons. En variant de fa~on
appropriée les première, seconde et troisième susceptances,
un transfert de puissance active désirée d'un des deux
réseaux à l'autre peut être établi, tout en maintenant la
puissance réactive engagée dans ce transfert de puissance
active à un niveau désiré.
Un inconvénient du système d'interconnexion
du brevet canadien No. 1.193.351 est que ses éléments
constituants, en particulier les impédances réactives
variables, doivent être choisies pour supporter une quan-
tité de puissance réactive (vars) relativement importante
pour chaque watt de puissance active transférée. Le
rapport vars/watt des impédances est donc élevé, ce qui
amène une augmentation des coûts du système d'intercon-
nexion.
Principalement, la présente invention a pour
objet de proposer une méthode et un système d'interconnexion
de deux réseaux électriques, synchrones ou asynchrones, et
triphasés au moyen d'impédances réactives variables, dans
lequel le rapport vars/watt des impédances peut être consi-
dérablement réduit.
Plus particulièrement, l'invention prévoit
une méthode pour l'interconnexion de deux réseaux élec-
-- 2
~29ZSlZ
triques alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés
foncti.onnant à des tensions alternatives et triphasées
respectives de fréquences égales ou voisines, comprenant
les étapes suivantes:
produire, à partir de la tension triphasée
d'un premier desdits deux réseaux et à l'aide de premiers
moyens de transformation, des première et seconde tensions
secondaires triphasées, chaque phase de la première tension
secondaire étant déphasée d'un premier angle par rapport
à l'une des phases de laseconde tension triphasée;
produire, à partir de la tension triphasée
du second desdits deux réseaux et à l'aide de seconds mo-
yens de transformation, des troisième et quatrième tensions
secondaires triphasées, chaque phase de la troisième ten-
sion triphasée étant déphasée par rapport à l'une des
phases de la quatrième tension d'un second angle différent
du premier;
au moyen d'une pluralité d'impédances réactives
variables, établir deux liaisons monophasées, ayant des
susceptances qui peuvent être variées, entre chaque phase
des première et seconde tensions et deux phases des troi-
sième et quatrième tensions qui sont déphasées dudit se-
cond angle, respectivement;
mesurer des paramètres électriques reliés au
fonctionnement des premier et second réseaux; et
manoeuvrer les impédances réactives variables
en fonction desdits paramètres mesurés pour varier les
susceptances des liaisons de facon à établir à travers ces
liaisons et les premiers et seconds moyens de transforma-
tion un transfert désiré de puissance électrique active
de l'un des premier et second réseaux à l'autre réseau
tout en maintenant à un niveau désiré une puissance élec-
trique réactive engagée dans le transfert de puissance
active.
129Z512
La présente invention prévoit en outre un
systeme pour l'interconnexion de deux réseaux électriques
alternatifs, synchrones ou asynchrones, et triphasés fonc-
tionnant à des tensions alternatives et triphasées respec-
tives de fréquences égales ou voisines, comprenant:des premiers moyens de transformation ayant
(a) des enroulements primaires alimentés par la tension
triphasée d'un premier des deux réseaux, et (b) des
enroulements secondaires pour produire à partir de la
tension triphasée du premier réseau des première et seconde
tensions secondaires triphasées, chaque phase de la première
tension secondaire étant déphasée d'un premier angle par
rapport à l'une des phases de la seconde tension tri-
phasée;
des seconds moyens de transformation ayant
(a) des enroulements primaires alimentés par la tension
triphasée du second des deux réseaux, et (b) des enroule-
ments secondaires pour produire à partir de la tension
triphasée du second réseau des troisième et quatrième
tensions secondaires triphasées, chaque phase de la troi-
sième tension secondaire étant déphasée par rapport à l'une
des phases de la quatrième tension d'un second angle dif-
férent du premier;
une pluralité d'impédances réactives variables
pour établir entre chaque phase des première et seconde
tensions et deux phases des troisième et quatrième ten-
sions qui sont déphasées du second angle,deux liaisons
monophasées de susceptances variables, respectivement;
et
des moyens de régulation pour mesurer des
paramètres électriques reliés au fonctionnement des premier
et second réseaux, et pour manoeuvrer les impédances réac-
tives variables en fonction des paramètres ainsi mesurés
afin de varier les susceptances des liaisons de façon à
129ZS12
établir à travers ces liaisons et les premiers et seconds
. moyens de transformation un transfert désiré de puissance
électrique active de l'un des premier et second réseaux
à l'autre réseau tout en maintenant à un niveau désiré
une puissance électrique réactive engagée dans ce trans-
fert de puissance active.
Selon un mode de réalisation préféré de l'in-
vention, le premier angle est 180~, le second angle est 90~,
et les premiers et seconds moyens de transformation soht
conc,us pour ne causer aucun déphasage entre les première
et troisième tensions secondaires.
Les avantages et autres caractéristiques de
la présente invention apparaltront plus clairement à la
lecture de la description non limitative qui suit de
modes de réalisation préférés de l'invention. Cette
description est donnée avec référence aux dessins annexés
dans lesquels:
La Figure 1 représente un système selon la
présente invention reliant deux réseaux triphasés, syn-
chrones ou asynchrones;
La Figure 2 est un schéma illustrant le prin-
cipe de fonctionnement des méthode et système d'intercon-
nexion selon la présente invention;
La Figure 3 est un mode de réalisation possible
des impédances réactives variables du système de la Figure
1, à travers lesquelles les différentes phases des deux
réseaux sont reliées;
La Figure 4 est une version modifiée du système
d'interconnexion de la Figure l; et
La Figure 5 est un bloc diagramme d'un régula-
teur associé au système d'interconnexion des Figures 1
et 4.
La Figure l représente un système selon la
présente invention reliant un premier réseau électrique
1292SiZ
1 et un second réseau électrique 2. Les deux réseaux 1
et 2 sont alternatifs, synchrones ou asynchrones, et
fonctionnent à des tensions de fréquences égales ou voi-
sines.
Le système d'interconnexion de la Figure 1
comprend un premier transformateur 3 (Y - y - Y6), et
un second transformateur 4 (Y - y - dll).
Les enroulements primaires 5 du transformateur
3 sont reliés en Y et sont respectivement connectés aux
phases Al, Bl, et Cl de la tension triphasée du premier
réseau 1, tandis que les enroulements primaires 6 du
transformateur 4, également reliés en Y, sont respecti-
vement connectés aux phases A2, B2, et C2 de la tension
triphasée du second réseau 2.
lS Les enroulements secondaires 7 du transforma-
teur 3, reliés en y, produisent une première tension
secondaire triphasée ayant des phases AAl, BBl et CCl,
tandis que les enroulements secondaires 9, reliés en Y6,
produisent une seconde tension secondaire triphasée ayant
des phases AAlX, BBlX et CClX déphasées de 180~ par rap-
port aux phases AAl, BBl et CCl, respectivement.
En ce qui concerne le transformate~r triphasé
4, ses enroulements secondaires 8, reliés en y, produisent
une troisième tension secondaire triphasée ayant des phases
AA2, BB2 et CC2, et ses enroulements secondaires 10, reliés
en dll, produisent une quatrième tension secondaire tripha-
sée ayant des phases AA2X, BB2X et CC2X. Les phases AA2,
Bs2 et CC2 sont déphasées d'un angle de 90~ par rapport aux
phases BB2X, CC2X et AA2X, respectivement.
Tel qu'il peut être constaté, aucun déphasage
n'est produit par les transformateurs 3 et 4 entre les
phases AAl, BBl, CCl et les phases AA2, BB2, CC2, respec-
tivement, puisque les enroulements du transformateur 3 sont
reliés en Y - Y ~ Y6 et les enroulements du transformateur 4
-- 6 --
9;ZSl;2
en Y - y - d
Une pluralité d'impédances réactives variables
étabLissent trois groupes de liaisons monophasées ayant
des susceptances variables, à savoir: Bll, B21, B31, et B4
B12, B22, B32 et B42; et B13, B23, B33 et B43-
En ce qui concerne le premier groupe de quatre
liaisons Bll - B41, la liaison Bll relie les phases AAl et
AA2, la liaison B21 relie les phases AAlX et AA2, la liaison
B31 relie les phases AAl et BB2X, et la liaison B41 relie
les phases AAlX et BB2X. En conséquence, les liaisons
Bll et B31 ont leurs bornes de gauche reliées à la même
phase, à savoir AAl, et leurs bornes de droite respecti-
vement reliées à deux phases en quadrature, c'est-à-dire
déphasées l'une par rapport à l'autre d'un angle de 90~,
à savoir AA2 et BB2X. De la même façon, les interconnexions
B21 et B41 ont leurs bornes de gauche reliées à la même phase,
AAlX, mais leurs bornes de droite respectivement reliées
aux phases AA2 et BB2X, qui sont en quadrature, c'est-à-dire
déphasées de 90~. En conséquence, les liaisons Bll et B2
ont leurs bornes de droite reliées à la même phase, AA2,
et leurs bornes de gauche respectivement reliées à deux
phases décalées d'un angle de 180~ l'une par rapport à
l'autre, à savoir AAl et AAlX. Les liaisons B31 et B41
ont aussi leurs bornes de droite reliées à une même phase,
BB2X, mais leurs bornes de gauche respectivement reliées aux
phases AAl et AAlX, déphasées de 180~. Aucun dépha-
sage n'est produit par les transformateurs 3 et 4 entre
les phases AAl et AA2 (liaison Bll). Toutefois, ces
deux transformateurs 3 et 4 produisent (a) un déphasage de
180~ entre les phases AAlX et AA2 (liaison B21), (b) un
déphasage de 90~ (quadrature) de la phase AAl par rapport
à la phase BB2X (liaison B31), et (c) un déphasage de
-90~ (quadrature) de la phase AAlX par rapport à la phase
BB2X (liaison B41).
1;29251Z
Les deux autres groupes de quatre liaisons
B12 - B42 et B13 - B43 sont similaires, mais relient des
phases différentes, à savoir (a) les phases BBl, BBlX et
BB2, CC2X, et (b) les phases CCl, CClX et CC2, AA2X, res-
pectivement. Plus particulièrement, la liaison B12 relieles phases BBl et BB2, la liaison B22 les phases BBlX et
BB2, la liaison B32 les phases sBl et CC2X, la liaison
B42 les phases BBlX et CC2X, la liaison B13 les phases CCl
et CC2, la liaison B23 les phases CClX et CC2, la liaison
B33 les phases CCl et AA2X, et la liaison B43 les phases
CClX et AA2X.
Evidemment, il n'est pas nécessaire que les
deux réseaux 1 et 2 fonctionnent à des tensions de même
amplitude. En effet, ils peuvent fonctionner à des ten-
sions d'amplitudes différentes pourvu que les transforma-
teurs 3 et 4 aient des rapports de transformation adéquats
pour produire des tensions triphasées secondaires d'ampli-
tude appropriée pour permettre le transfert de puissance
active de l'un quelconque des deux réseaux 1 et 2 à l'autre
réseau. Pour fins d'exemple, l'amplitude des quatre ten-
sions secondaires triphasées peut être la même.
Le principe de fonctionnement du système d'in-
terconnexion selon la présente invention sera maintenant
décrit avec référence à la Figure 2, pour l'un des trois
groupes de quatre liaisons, Bll - B41, gardant à l'esprit
que ce principe de fonctionnement s'applique également
pour les deux autres groupes, B12 - s42 et B13 - B43.
Dans la description qui suit, les variables soulignées sont
des variables complexes et les définitions suivantes doivent
être considérées:
-1 tension complexe de la phase AAl;
VlX tension complexe de la phase AAlX;
V : tension complexe de la phase AA2;
-2
-2X ; tension complexe de la phase BB2X;
129ZS12
13 courant complexe à travers les liaisons
Bll et B31;
I24 courant complexe à travers les liaisons
B21 et B41;
-12 courant complexe à travers les liaisons
Bll et B21;
_34 courant complexe à travers les liaisons
B31 et B41;
Yl admittance complexe de la liaison Bll;
Y2 admittance complexe de la liaison B21;
Y3 : admittance complexe de la liaison B31;
Y4 : admittance complexe de la liaison B41;
Il : courant complexe à travers la liaison
Bll;
I2 courant complexe à travers la liaison
B21;
I3 : courant complexe à travers la liaison
B31;
I4 : courant complexe à travers la liaison
B41;
SIN la puissance complexe d'entrée provenant
du premier réseau l;
SOUT la puissance complexe de sortie fournie
au réseau 2;
PIN puissance active d'entrée provenant du
réseau l;
POUT puissance active de sortie fournie
au réseau 2; et
QIN' QOUT : les puissances réactives d'entrée
et de sortie engagées dans le
transfert de puissance active (PIN,
PoUT) du premier réseau 1 vers le
second réseau 2.
.
,
~29;2512
Considérant les liaisons Bll à B41 purement
réactives, les admittances de celles-ci, c'est-à-dire
leurssusceptances, peuvent être variées selon les quatre
relations suivantes par rapport à l'angle de phase ~
entre les phases Al, sl et Cl de la tension triphasée du
premier réseau 1 et les phases correspondantes A2, B2 et C2
de la tension triphasée du second réseau 2, et par rapport
à deux variables qui peuvent etre ajustées, à savoir la
susceptance B et l'angle ~ :
Yl = ~i B sin ( ~+ ~ ) (1)
Y2 = j B sin ( ~+ ~ ) (2)
Y3 = -j B cos ( ~+ ~ ) ~3)
Y4 = j B cos ( ~+ ~ ) (4)
Cette fac,on de varier les susceptances des
liaisons Bll à B41 n'est donnée qu'à titre d'exemple
non limitatif seulement.
Utilisant les valeurs d'admittance Yl à Y4
ci-dessus, la puissance complexe d'entrée SIN et la
puissance complexe de sortie SOUT peuvent être calculées
comme suit:
S = Vi I13* + VlX I24* = 2 B Vl 2 {
-OUT V2 I12 + -2X I34* = 2 B VI V2 {cos~ + j sin~ (6)
A partir des équations 5 et 6, la puissance
active d'entrée PIN, la puissance active de sortie PoUT,
les puissances réactives d'entrée QIN et de sortie QOUT
engagées dans le transfert de puissance active (PIN, PoUT)
peuvent etre exprimées de la fac,on suivante:
-- 1~ --
1~9Z5i2
IN OUT 2 B V1 V2 COS ~ (7)
QIN ~ 2 B V1 V2 sin ~ (8)
S QOUT 1 2 ~ ( )
Les signes positifs ou négatifs des diffé-
rentes puissances sont donnés en relation avec la direction
des flèches dans la Figure 2 des dessins. V1 et V2 sont
respectivement l'amplitude du phaseur des tensions com-
plexes Vl et Vlx et l'amplitude du phaseur des tensions
complexes V2 et V2x. Il est très intéressant de noter que
les différentes puissances PIN' POUT, QIN et QOUT
complètement indépendantes de l'angle de phase ~ entre les
tensions triphasées des premier et second réseaux 1 et 2.
En outre, les puissances réactives d'entrée et de sortie QIN
et QOUT sont de directions opposées mais d'amplitudes égales.
Il y a donc deux équations, une pour PIN et PoUT et l'autre
pour QIN et QOUT' et deux variables ajustables, à savoir
la susceptance B et l'angle ~ . En ajustant de facon appro-
priée cette susceptance B et cet angle ~ , le niveau et la
direction du transfert de puissance active d'un réseau à
l'autre (PIN, PoUT) peuvent être ajustés tel que désiré,
tandis qu'une quantité désirée de puissance réactive (QIN~
QOUT) engagée dans le transfert de puissance active est
produite ou absorbée par les impédances réactives variables.
Il est même possible d'annuler les puissances réactives
QIN et QOUT en choisissant ~ = 0. Dans ce dernier cas, lors-
que la valeur de la susceptance B est choisie de facon adé-
quate, il est possible de transférer la puissance activedésirée de l'un des deux réseaux à l'autre sans que les
impédances réactives variables ne porduisent ou n'absorbent
de la puissance réactive.
La Figure 3 des dessins illustre un exemple
-- 11 --
-
.
l~ZSlZ
non limitatif de réalisation des impédances réactives
variables du système d'interconnexion de la Figure 1.
A partir des équations (1) et (2), on
s'aperçoit que la liaison Bll est inductive ou capaci-
tive lorsque la liaison B21 est capacitive ou inductive,
respectivement. Donc les liaisons sll et s21 peuvent
être établies au moyen d'une impédance réactive variable
comprenant un banc d'inductances 11 reliées en paral-
lèle et un banc de condensateurs 12 également reliés
en parallèle. Les inductances 11 sont commutées au moyen
de valves à thyristor 13 tandis que les condensateurs 12
sont commutés au moyen de valves à thyristor 14. Une induc-
tance 15 est reliée en série avec chaque condensateur 12
pour ainsi protéger les valves à thyristor 14. Bien entendu,
un nombre adéquat d'inductances 11 et de condensateurs
12 peuvent être prévus selon les exigences d'une applica-
tion donnée. Les valeurs fixes d'inductance et de capacité
des inductances 11 et des condensateurs 12 peuvent suivre
une progression géométrique ou encore varier de façon arith-
métique. Une inductance variable et un condensateur varia-
ble peuvent en outre etre insérés dans les bancs respec-
tifs. Selon une alternative, une inductance contrôlée
en phase peut éventuellement être prévue dans le banc
d'inductances 11.
Les bancs d'inductances 11 et de condensa-
teurs 12 sont reliés d'un côté à la phase AA2, et de l'autre
côté aux phases AAl et AAlX à travers des valves à thy-
ristor 16, 17, 18 et 19. Lorsque la liaison Bll doit être
inductive, la valve à thyristor 16 est fermée, tandis que
la valve à thyristor 18 est ouverte. Lorsque la même liai-
son Bll doit être capacitive, la valve à thyristor 18 est
fermée tandis que la valve à thyristor 16 est ouverte.
De la même facon, la valve à thyristor 17 est fermée et
la valve 19 est ouverte lorsque la liaison B21 doit être
- 12 -
'
~Z9Z51Z
inductive, tandis que la valve 19 est fermée et la valve
17 ouverte lorsque cette dernière liaison doit être capa-
citive.
Bien que les valves 13 et 14 peuvent avantageu-
sement être constituées de valves à thyristor, les valves
16, 17, 18 et 19 peuvent être remplacées par des triacs,
ou encore par des contacts mécaniques manoeuvrés de facon
électromagnétique, puisque la vitesse et la fréquence de
commutation requises pour les valves 16, 17, 18 et 19 sont
faibles comparées à celles des valves 13 et 14.
Evidemment, cinq autres bancs d'inductances 11
et cinq autres bancs de condensateurs 12 telles qu'illus-
trées à la Figure 3 doivent être prévues pour établir les
cinq autres paires de liaisons B31, B41; B12, B22;
B32, B42; B13~ B23; et B33, B43-
La Figure 4 illustre un système d'interconnexion
similaire à celui de la Figure 1, sauf que le transformateur
triphasé 3 a des enroulements reliés en Y - dl - d7 et que
le transformateur triphasé 4 a des enroulements reliés en
Y - dl - y. Une personne versée dans la technique peut
facilement constater que les transformateurs 3 et 4 de la
Figure 4 produisent un déphasage de -30~ des phases AAl,
BBl, CCl, AAlX, BBlX, CClX, AA2, BB2, CC2, AA2X, BB2X et
CC2X par rapport aux mêmes phases dans la Figure 1. Comme
toutes les phases des tensions secondaires sont déphasées
du même angle, le système d'interconnexion de la Figure 4
fonctionne de la même facon que celle décrite ci-dessus
avec référence aux Figures 1 et 2. Ceci demeure valide
pour tout déphasage pourvu que toutes les phases des
tensions secondaires soient décalées du même angle.
La Figure 5 des dessins annexés montre la
structure d'un régulateur 20 qui manoeuvre les impédances
réactives variables de sorte à établir les différentes
1 B41, B12 - 842, et B13 - B43. Bien
- 13 -
129ZSlZ
entendu, les impédances variables sont manoeuvrées à travers
les valves à thyristor 13, 14, 16, 17, 18 et 19 de la
Figure 3.
Le régulateur 20 comprend un circuit d'entrée
28 muni d'un circuit de mesure 21 alimenté par les tensions
Al' VBl, Vcl (identifiées dans la Figure 1)
du premier réseau 1 à travers des transformateurs de
tension 22, par les courants monophasés IAl, IBl et I
(identifiés dans la Figure 1) du premier réseau 1 à
travers des transformateurs de courant 23, par les tensions
monophasées VA2, VB2 et Vc2 (identifiées dans la Figure 1)
du second réseau 2 à travers des transformateurs de tension
24, et par les courants monophasés IA2, IB2 et IC2 (iden-
tifiés dans la Figure 1) du second réseau 2 à travers des
transformateurs de courant 25. Le circuit de mesure 21
produit des signaux de sortie représentatifs des tensions
monophasées VAl, VBl~ Vcl~ VA2' VB2 C2
courants monophasés IAl~ Igl~ Icl' IA2' IB2 et IC2
Le circuit d'entrée 28 comprend en outre un circuit 27
alimenté par les signaux de sortie précités provenant du
circuit de mesure 21 pour déterminer à partir de ces signaux
(a) l'angle de phase ~ entre les tensions VAl et VA2, les
tensions VBl et VB2, et les tensions Vcl et Vc2, (b)
la puissance active PA actuellement transférée de l'un
des premier et second réseaux 1 et 2 à l'autre de ces deux
réseaux, et (c) la puissance reactive QA actuellement en-
gagée dans le transfert actuel de puissance active PA
Le régulateur 20 comprend en outre un contrô-
leur 26 ayant des premiers moyens de calcul 29 alimentés par
les signaux proven-ant du circuit de mesure 21, les signaux
~'PA and QA provenant du circuit 27, un signal de contrôle
PCONTROLE représentatif du transfert désiré de puissance
active d'un réseau 1 ou 2 à l'autre réseau, un signal de
le QCONTROLE représentatif du niveau désiré de
129'~S12
puissance réactive engagée dans le transfert désiré de
puissance active, et un signal de contrôle VCONTROLE repré-
sentatif d'une amplitude désirée de la tension triphasée d'un
des premier et second réseaux 1 et 2. A partir de ces
diff-.érents signaux, les moyens 29 calculent des valeurs
pour les puissances définies ci-dessus PIN' POUT' QIN
et QOUT' et pour les amplitudes V1 et V2 des phaseurs,
qui sont par la suite utilisées pour calculer la suscep~
tance B1 des liaisons Bll, B12 et Bl3, la susceptance B2
des liaisons B21, B22 et B23, la susceptance B3 des liai-
sons B31, B32 et B33, et la susceptance B4 des liaisons
B41~ 2 3
Le contrôleur 26 est aussi muni de seconds moyens
de calcul 30, alimentés par les signaux PIN~ PoUT~ QIN~
QOUT' V1 et V2 provenant des moyens de calcul 29, pour
calculer la susceptance B et l'angle ~ , à l'aide des équa-
tions (7), (8) et (9). Le contrôleur 26 comporte de plus
des troisièmes moyens de calcul 31 pour calculer à partir
des variables B et ~ et de l'angle ~ provenant du circuit
27 les susceptances Bl, B2, B3 et B4 utilisant les équa-
tions suivantes:
B1 = -B sin (~ +~ ) (10)
B2 = B sin (~ +~ ) (11)
B3 = -B cos (~ +~ ) (12)
s4 = B cos (~ +~ ) (13)
Les équations (10), (11), (12) et (13) sont
respectivement dérivées des équations (1), (2), (3) et
(4), prenant en considération que les impédances réactives
variables du système d'interconnexion sont purement réac
tives.
Le contrôleur 26 comprend finalement un circuit
32 de manoeuvre des impédances variables qui agit sur les
129;2S12
valves à thyristor 13, 14, et 16 à 19 de toutes ces impé-
dances pour ajuster les susceptances Bl, B2, B3 et B4 des
liaisons Bll - B41, B12 - B42, et B13 - B43 aux valeurs
calculées par les moyens de calcul 31.
Le contrôleur 26 est avantageusement concu
autour d'un microprocesseur. Les susceptances des diffé-
rentes liaisons peuvent être choisies par le contrôleur
26 dans une matrice de valeurs de ces susceptances mémo-
risées dans le microprocesseur, en fonction de signaux
d'entrée appropriés. Le microprocesseur peut aussi cal-
culer les susceptances en temps réel, tel que décrit avec
référence à la Figure 5, pourvu qu'un tel calcul soit suf-
fisamment rapide.
Les signaux d'entrée P et Q
CONTROLE CONTROLE
peuvent être variés de sorte à moduler le transfert de
puissance active de l'un des réseaux à l'autre réseau et
la puissance réactive engagée dans ce transfert de puis-
sance active pour ainsi amortir des oscillations se pro-
duisant sur au moins un des premier et second réseaux.
Le signal de contrôle d'entrée VCoNTRoLE appliqué
aux moyens de calcul 29 permet le calcul de susceptances
Bl, B2, B3 et B4 appropriées pour produire ou absorber une
quantité déterminée de puissance réactive qui permet de
réguler en amplitude la tension triphasée de l'un des deux
réseaux 1 et 2 à cette valeur VCONTROLE- Le syStème
d'interconnexion fonctionne alors en compensateur statique.
Les moyens de calcul 29 peuvent être programmés
pour donner priorité à au moins un des signaux de contrôle
CONTROLE' QCONTROLE et VcONTROLE. Dépendant du signal de
contrôle prioritaire, les valeurs PIN, PoUT, QIN, QOUT~
Vl et V2 sont calculées par les moyens de calcul 29 de sorte
à obtenir des susceptances Bl, B2, B3 et B4 adéquates pour
établir avec priorité, soit un transfert désiré de puissance
active d' Ull réseau à l'autre, soit un niveau désiré de
- 16 -
1292SiZ
puissance réactive engagée dans le transfert de puissance
active, soit une amplitude désirée de la tension triphasée
de l'un des deux réseaux en produisant ou en absorbant au
moyen des impédances variables une quantité donnée de puis-
sance réactive. Bien entendu, les priorités précitéespeuvent être programmées ou modifiées à volonté.
Finalement, il doit être mentionné que les
puissances données par les équations (5), (6), (7), [8)
et (9) sont des puissances monophasées, tandis que les
p is ce A' QA' PCONTROLE' QCONTROLE g
peuvent être des puissances soit monophasées soit tri-
phasées. La conversion d'une puissance monophasée en une
puissance triphasée peut être facilement réalisée, tel
qu'il est bien connu de l'homme de l'art, en multipliant
la puissance monophasée par un facteur 3.
Bien que la présente invention ait été décrite
ci-dessus à l'aide de modes de réalisation préférés de
celle-ci, il doit être mentionné que de tels modes de
réalisation peuvent être modifiés à volonté, à l'inté-
rieur de l'étendue des revendications ci-jointes, sans
changer ni altérer la nature de l'invention.
- 17 -
