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CA 02312672 2000-06-30
SOL 98/995
TOLE D'ACIER A MOYEN CARBONE CALME A L'ALUMINIUM POUR
EMBALLAGE.
La présente invention concerne le domaine des aciers pour
application dans le domaine de l'emballage métallique, alimentaire, non
alimentaire ou industriel.
Les aciers élaborés pour des utilisations propres à l'emballage
métallique se différencient surtout des tôles minces par leurs
caractéristiques
physiques.
Les épaisseurs des tôles d'acier pour emballage varient de 0,12
mm à 0,25 mm pour la plus grande majorité des utilisations, mais peuvent
atteindre des épaisseurs plus importantes, jusqu'à 0,49 mm pour des
applications très particulières. C'est par exemple le cas de certains
emballages non alimentaires, comme par exemple certains aérosols, ou le
is cas de certains emballages industriels. Elles peuvent également descendre
jusqu'à 0,08 mm, par exemple dans le cas des barquettes alimentaires.
Les tôles d'acier pour emballage sont habituellement revêtues
d'un revêtement métallique (étain, refondu ou non, ou chrome) sur lequel est
généralement déposé un revêtement organique (vernis, encres, films
plastiques).
Dans le cas des emballages deux-pièces, ceux-ci sont réalisés
par emboutissage sous serre-flan, ou par emboutissage/repassage pour les
boites boissons, et sont généralement des boites axisymétriques, cylindriques
ou tronconiques. Cependant, les embaliagistes montrent un intérêt de plus en
plus marqué pour des aciers d'épaisseurs toujours plus faibles, de 0,12 mm à
0,075 mm et, dans le souci de se différencier des concurrents, ils cherchent à
innover dans des formes de plus en plus complexes. Aussi trouvons nous
maintenant des boites de formes originales, fabriquées dans des tôles d'acier
de faibles épaisseurs qui, bien que présentant de plus grandes difficultés de
formage, doivent répondre aux critères d'utilisation (tenue mécanique de
l'emballage, résistance à la charge axiale qu'ils subissent lors de leur
entreposage en empilement, résistance à la surpression interne qu'ils
subissent pendant le traitement thermique de stérilisation et à la dépression
interne qu'ils subissent après le refroidissement) et donc présenter une très
haute résistance mécanique.
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Ainsi, la mise en oeuvre et la performance de ces emballages
dépendent d'un certain nombre de caractéristiques mécaniques de l'acier :
- le coefficient d'anisotropie planaire Ac aniso,
- le coefficient de Lankford,
- la limite d'élasticité Re,
- la résistance maximale à la rupture Rm,
- l'allongement A%,
- l'allongement réparti Ag%.
Pour conférer à l'emballage une tenue mécanique équivalente à
to épaisseur d'acier inférieure, il est indispensable que la tôle d'acier
présente
une résistance maximale à rupture plus élevée.
Pour la réalisation d'emballages, il est connu d'utiliser des aciers
standards à moyen carbone et bas manganèse, calmés à l'aluminium.
La teneur en carbone visée habituellement pour ce type d'acier
est comprise entre 0,040% et 0,080%, car des teneurs supérieures à 0,080%
conduisent à des problèmes de soudabilité électrique, ce qui est rédhibitoire
pour la réalisation des emballages alimentaires en trois pièces dont le corps
est une virole soudée. De plus, une forte teneur en carbone induit des
difficultés de laminage à froid. Des teneurs inférieures à 0,040% induisent
une diminution de la dureté de l'acier.
La teneur en manganèse est reduite au maximum en raison d'un
effet défavorable de cet élément sur la valeur du coefficient de Lankford pour
des aciers non dégazés sous vide. Ainsi la teneur en manganèse visée est
comprise entre 0,35 et 0,50%.
Ces tôles d'acier sont réalisées par laminage à froid d'une
bande à chaud, avec un taux de laminage à froid compris entre 75% et plus
de 90%, suivi d'un recuit en continu à une température comprise entre 640 et
700 C, et d'un second laminage à froid avec un taux d'allongement au cours
de ce second laminage à froid variable entre 2% et 45% selon le niveau de
3o résistance maximale à la rupture Rm visé.
Mais, pour les aciers à moyen carbone calmés à l'aluminium,
des caractéristiques mécaniques élevées sont associées à une capacité
d'allongement faible. Cette faible ductilité, outre le fait qu'elle est
défavorable
à la mise en forme de l'emballage, entraîne dans cette mise en forme un
amincissement des parois qui va être défavorable aux performances de
l'emballage.
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Ainsi par exemple un acier moyen carbone calmé aluminium
présentant une résistance maximale à la rupture Rm de l'ordre de 550 MPa,
présentera un taux d'allongement A% de l'ordre de 1 à 3% seulement.
La présente invention a pour but de proposer une tôle d'acier
s moyen carbone calmé aluminium pour emballage qui présente, à niveau de
résistance maximale à la rupture équivalente à celle des aciers moyen
carbone calmés aluminium de l'état de la technique, un taux d'allongement
A% plus élevé.
Pour obtenir ces caractéristiques, l'invention a pour objet un
io procédé de fabrication d'une bande d'acier moyen carbone calmé à
l'aluminium pour emballage, dans lequel :
- on approvisionne une bande d'acier laminée à chaud
comportant en poids entre 0,040 et 0,080 % de carbone, entre 0,35 et 0,50 %
de manganèse, entre 0,040 et 0,070 % d'aluminium, entre 0,0035 et 0,0060%
15 d'azote, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles inévitables,
- on effectue un premier laminage à froid de la bande,
- on soumet la bande laminée à froid à un recuit,
- on effectue éventuellement un laminage à froid secondaire,
caractérisé en ce que le recuit est un recuit continu dont le cycle comporte
20 une montée en température jusqu'à une température supérieure à la
température de début de transformation perlitique Ac,, un maintien de la
bande au dessus de cette température pendant une durée supérieure à 10
secondes, et un refroidissement rapide de la bande jusqu'à une température
inférieure à 350 C à une vitesse de refroidissement supérieure à 100 C par
25 seconde.
Selon d'autres caractéristiques du procédé selon l'invention :
- la bande est maintenue au cours du recuit à une température
comprise entre Ac, et 800 C, pendant une durée de 10 secondes à 2
minutes ;
30 - la vitesse de refroidissement est comprise entre 100 C par
seconde et 500 C par seconde ;
- la bande est refroidie à une vitesse supérieure à 100 C par
seconde jusqu'à la température ambiante.
Selon une variante de réalisation, le recuit est un recuit continu
35 dont le cycle comporte :
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- une montée en température jusqu'à une température
supérieure à la température de début de transformation perlitique Ac,,
- un maintien de la bande au dessus de cette température
pendant une durée supérieure à 10 secondes,
- un refroidissement rapide de la bande jusqu'à une température
inférieure à 100 C à une vitesse de refroidissement supérieure à 100 C par
seconde,
- un traitement thermique à basse température comprise entre
100 C et 300 C pendant une durée supérieure à 10 secondes,
- et un refroidissement jusqu'à la température ambiante.
L'invention concerne également une tôle d'acier moyen carbone
calmé à l'aluminium pour emballage, comportant en poids entre 0,040 et
0,080 % de carbone, entre 0,35 et 0,50 % de manganèse, entre 0,040 et
0,070 % d'aluminium, entre 0,0035 et 0,0060% d'azote, le reste étant du fer
is et des impuretés résiduelles inévitables, fabriquée selon le procédé ci-
dessus,
caractérisé en ce qu'elle présente à l'état vieilli un taux d'allongement A%
satisfaisant la relation :
(640 - Rm) / 10:9 A%<_(700-Rm)/ 11
2o Rm étant la résistance maximale à la rupture de l'acier, exprimée en MPa.
Selon d'autres caractéristiques de la tôle, l'acier comporte du
carbone à l'état libre et/ou quelques carbures précipités à basse température,
et présente un nombre de grains par mm2 supérieur à 20000.
Les caractéristiques et avantages apparaîtront plus clairement
25 dans la description qui suit, donnée uniquement à titre d'exemple, faite en
référence aux figures jointes en annexe.
Les figures 1 et 2 sont des diagrammes montrant l'influence de
la température de recuit sur la résistance maximale à rupture Rm.
La figure 3 est un diagramme montrant l'influence de la vitesse
3o de refroidissement sur la résistance maximale à rupture Rm.
La figure 4 est un diagramme montrant l'influence de la vitesse
de refroidissement sur la résistance maximale à rupture Rm et le taux
d'allongement A%.
La figure 5 est un diagramme montrant l'influence de la vitesse
35 de refroidissement sur la dureté HR30T.
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Plusieurs essais ont été réalisés, tout d'abord en laboratoire puis
en conditions industrielles, pour valider les caractéristiques de l'invention.
Les
résultats complets de deux de ces essais vont maintenant être décrits.
Ces essais concernent un acier à moyen carbone calmé à
5 l'aluminium, dont les caractéristiques sont reproduites dans le tableau 1 ci-
après.
Teneurs 10-3 % Lamina e à chaud Lamina e à froid
C Mn AI N TFL Tbob Ep T réd. Ep
C C (mm) % (mm)
61 437 41 5,5 860/880 530/565 2,00 87 0,28
Tableau 1
Dans les première à quatrième colonnes, on a indiqué en 10-3 %
poids les teneurs des constituants principaux ayant une importance. Les
cinquième à septième colonnes concernent les conditions de laminage à
chaud : dans la cinquième colonne, on a indiqué la température de fin de
laminage à chaud ; dans la sixième colonne, la température de bobinage ;
dans la septième colonne, l'épaisseur de la bande à chaud. Enfin les
colonnes huit et neuf concernent les conditions de laminage à froid : dans la
huitième colonne, on a indiqué le taux de réduction du laminage à froid et
dans la neuvième colonne, l'épaisseur finale de la bande à froid.
Cette bande standard a fait l'objet de recuits différenciés suivi de
second laminages à froid également différenciés.
Les températures de maintien au recuit ont varié de 650 C à
800 C, les vitesses de refroidissement ont varié de 40 C/s à 400 C/s, et les
taux d'allongement au second laminage ont varié de 1% à 42%.
Outre les examens micrographiques, la caractérisation du métal
issu de ces différents essais a consisté d'une part à faire des tractions sur
des éprouvettes ISO 12,5x50 dans le sens du laminage et en sens travers, à
l'état frais et à l'état vieilli après vieillissement à 200 C pendant 20
minutes,
d'autre part de déterminer la dureté HR30T également à l'état frais et à
l'état
vieilli.
Ces essais ont permis de démontrer qu'il est possible
d'augmenter considérablement la résistance maximale à la rupture Rm pour
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le même acier moyen carbone calmé à l'aluminium, à taux d'allongement au
second laminage à froid identique, si on pratique entre les deux laminages à
froid un recuit continu selon les conditions de l'invention.
Dit autrement, ces essais ont permis de démontrer qu'il est
possible d'augmenter considérablement la ductilité A% pour le même acier
moyen carbone calmé à l'aluminium, à résistance maximale à la rupture Rm
identique, si on pratique entre les deux laminages à froid un recuit continu
selon les conditions de l'invention, car le même niveau de Rm est atteint avec
un taux d'allongement plus faible au cours du second laminage. Ainsi, il
lo devient possible de réaliser des qualités d'acier moyen carbone calmé à
l'aluminium avec un niveau de Rm de l'ordre de 400 MPa sans nécessiter de
second laminage après recuit, sauf peut être une opération d'écrouissage
léger appelé skin-pass qui permet de supprimer le palier de limite
d'élasticité
présent sur le métal en sortie du recuit.
Incidence de la composition de l'acier
Comme indiqué précédemment, l'invention ne se situe pas
principalement dans la composition de l'acier, qui est un acier moyen carbone
calmé à l'aluminium standard.
Comme tous les aciers moyen carbone calmés à l'aluminium, ce
sont essentiellement les teneurs en carbone et en manganèse qui sont
importantes :
- la teneur en carbone visée habituellement pour ce type d'acier
est comprise entre 0,040% et 0,080%, car des teneurs supérieures à 0,080%
conduisent à des problèmes de soudabilité électrique, ce qui est rédhibitoire
pour la réalisation des emballages alimentaires en trois pièces dont le corps
est une virole soudée. De plus, une forte teneur en carbone induit des
difficultés de laminage à froid. Des teneurs inférieures à 0,040% induisent
une diminution de la dureté de l'acier ;
- la teneur en manganèse est reduite au maximum en raison
d'un effet défavorable de cet élémerit sur la valeur du coefficient de
Lankford
pour des aciers non dégazés sous vide ; ainsi la teneur en manganèse visée
est comprise entre 0,35 et 0,50%.
L'azote et l'aluminium sont également deux éléments qu'il
convient de contrôler.
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L'azote est mis en excès si on souhaite obtenir un acier dur et
vieillissant. Généralement, il est compris entre 0,0035 et 0,0060%.
L'aluminium est utilisé pour calmer l'acier. Généralement, il est
compris entre 0,040 et 0,070%.
Incidence des conditions de dénaturation à chaud
Les aciers moyen carbone calmés à l'aluminium recuits en
continu sont laminés à une température supérieure à Ar3.
io Le paramètre essentiel est la température de bobinage, et on
préfère un bobinage froid, entre 500 et 620 C. En effet, le bobinage chaud, à
une température supérieure à 650 C présente deux inconvénients :
- il génère des hétérogénéités de caractéristiques mécaniques
en liaison avec les différences de vitesses de refroidissement entre le coeur
et les extrémités de la bande ;
- il induit un risque de croissance anormale des grains, laquelle
peut se produire pour certains couples (température de fin de laminage,
température de bobinage) et peut constituer un défaut rédhibitoire aussi bien
en tôle à chaud qu'en tôle à froid.
Néanmoins un bobinage chaud peut être effectué en pratiquant
par exemple un bobinage sélectif : la température est plus élevée en
extrémités de la bande.
Incidence des conditions de laminage à froid
De par les faibles épaisseurs finales à réaliser, le domaine du
taux de réduction à froid s'étend de 75% à plus de 90%.
Les facteurs principaux qui interviennent dans la définition du
taux de réduction à froid sont bien évidemment l'épaisseur finale du produit,
3o et sur ce point on peut jouer sur l'épaisseur du produit à chaud, ainsi que
des
considérations métallurgiques.
Les considérations métallurgiques sont basées sur l'incidence
du taux de réduction à froid sur l'état microstructural, et par voie de
conséquence sur les caractéristiques mécaniques après recristallisation et
recuit. Ainsi plus le taux de réduction à froid augmente, plus la température
de
recristallisation est faible, plus les grains sont faibles et plus Re et Rm
sont
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élevés. En particulier, le taux de réduction peut avoir une incidence très
forte
sur le coefficient de Lankford.
Dans le cas d'exigences en termes de cornes d'emboutissage, il
convient par exemple d'optimiser la nuance d'acier et surtout la teneur en
carbone, et le taux de réduction du laminage à froid avec la dureté ou les
caractéristiques mécaniques souhaitées pour obtenir un métal dit métal
sans cornes .
Incidence du recuit
Une caractéristique importante de l'invention réside dans la
température de recuit. Il est important que la température de recuit soit
supérieure au point de début de transformation perlitique Ac, (de l'ordre de
720 C pour ce type d'acier).
Une autre caractéristique importante de l'invention réside dans
la vitesse de refroidissement qui doit être supérieure à 100 C/s.
Au cours du maintien de la bande à une température supérieure
à Ac,, il se forme de l'austénite, riche en carbone. Le refroidissement rapide
de cette austénite permet de maintenir une certaine quantité de carbone à
l'état libre et/ou une précipitation de carbures à basse température, fins et
dispersés. Ce carbone à l'état libre et/ou ces carbures formés à basse
température favorisent le blocage des dislocations, ce qui permet d'atteindre
des niveaux de caractéristiques mécaniques élevés sans nécessiter une
réduction importante au cours du second laminage à froid qui suit.
Il est donc important de réaliser un refroidissement rapide,
compris entre 100 et 500 C/s au moins jusqu'à une température inférieure à
350 C. Si le refroidissement rapide est arrêté avant 350 C, les atomes de
carbone libres vont pouvoir se combiner et l'effet recherché ne sera pas
atteint. Il est bien évident qu'un refroidissement rapide jusqu'à la
température
3o ambiante est possible.
Il est également possible d'effectuer un refroidissement à une
vitesse supérieure à 500 C/s, mais la Demanderesse a constaté que au delà
de 500 C/s, l'influence d'une augmentation de la vitesse de refroidissement
n'est plus très significative.
Les figures 1 et 2 présentent l'influence de la température de
recuit à vitesse de refroidissement constante (Visée 100 C/s et réalisée 73 à
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102 C/s sur la figure 1; Visée 300 C/s et réalisée 228 à 331 C/s sur la
figure 2) sur la résistance maximale à la rupture Rm.
On constate sur ces figures une nette augmentation de Rm à
taux d'allongement du second laminage identique pour les aciers recuits à
740 C et à 780 C par rapport aux mêmes aciers recuits à 650 C et à 680 C.
Toutefois, cette influence de la température de recuit sur la
résistance maximale à la rupture Rm n'est pas très perceptible pour des taux
d'allongement au second laminage à froid inférieurs à 3%. Elle ne devient
vraiment significative qu'à partir de 5% d'allongement au second laminage à
io froid.
Une température trop élevée, supérieure à 800 C, entraîne une
précipitation, au moins partielle de l'azote sous la forme de nitrures
d'aluminium. Cet azote précipité ne participe plus au durcissement de l'acier,
ce qui a pour effet une baisse de la résistance maximale à la rupture Rm. Ce
ts phénomène est entrevu sur la figure 2 sur laquelle on remarque, pour des
taux d'allongement supérieurs à 10 %, une baisse de l'augmentation de la
résistance maximale à la rupture Rm entre l'échantillon recuit à 750 C et
l'échantillon recuit à 800 C.
Le temps de maintien de la bande entre 720 C et 800 C doit
20 être suffisant pour remettre tout le carbone correspondant à l'équilibre en
solution. Un maintien pendant 10 secondes est suffisant pour s'assurer cette
remise en solution de la quantité de carbone correspondant à l'équilibre pour
les aciers dont la teneur en carbone est comprise entre 0,040 et 0,080%, et
un maintien au dela de 2 minutes, bien que possible, est inutile et coûteux.
25 Les figures 3 et 4 présentent l'influence de la vitesse de
refoidissement à température de recuit constante (750 C) maintenue pendant
20 secondes.
Comme on peut le voir sur la figure 3, à 10% d'allongement au
second laminage à froid, la résistance maximale à la rupture Rm de l'acier est
30 égale à environ 550 MPa si la vitesse de refroidissement est égale à 100
C/s,
alors qu'elle n'atteint que 460 MPa si la vitesse de refroidissement est égale
à
50 C/s.
On peut donc réaliser un acier moyen carbone calmé à
l'aluminium dont la valeur de Rm est égale à 550 MPa avec seulement 10%
35 d'allongement au second laminage à froid si la vitesse de refroidissement
est
égale à 100 C/s, alors qu'il faut effectuer un second laminage à froid avec un
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taux d'allongement de 25% si la vitesse de refroidissement n'est que de
50 C/s.
Ce plus faible taux d'allongement au second laminage à froid
permet de moins dégrader la ductilité de l'acier. On voit ainsi sur la figure
4
5 que l'acier dont Rm est égal à 550 MPa présente une ductilité A% égale à 10
lorsque la vitesse de refroidissement est égale à 100 C/s, alors qu'elle est
égale à 2,5 lorsque la vitesse de refroidissement est égale à 50 C/s.
Cette constatation est également valable sur la dureté de l'acier.
Comme on le voit sur la figure 5, pour un même taux d'allongement au
io second laminage à froid, la dureté de l'acier augmente si la vitesse de
refroidissement est égale à 100 C/s. Cette augmentation de la dureté est due
à une teneur en carbone libre plus élevée et/ou à la présence des précipités
fins et dispersés.
Les analyses micrographiques des échantillons ont permis de
constater que le nombre de grains par mmz est plus important (supérieur à
20000), et que les carbures, lorsqu'ils se sont formés sont de la cémentite
intergranulaire.
Ainsi ce procédé de fabrication permet de réaliser un acier
moyen carbone calmé à l'aluminium pour emballage, comportant en poids
2o entre 0,040 et 0,080 % de carbone, entre 0,35 et 0,50 % de manganèse,
entre 0,040 et 0,070 % d'aluminium, entre 0,0035 et 0,0060% d'azote, le
reste étant du fer et des impuretés résiduelles inévitables, qui présente à
l'état
vieilli un taux d'allongement A% satisfaisant la relation :
(640 - Rm) / 10 < A% <_ (700 - Rm) / 11
A titre de variante de réalisation, il est possible d'associer au
refroidissement rapide un traitement thermique secondaire à basse
température, avant l'opération de skin-pass.
Dans ce cas, le procédé de fabrication d'une bande d'acier à
moyen carbone calmé à l'aluminium pour emballage comporte les étapes
suivantes :
- on approvisionne une bande d'acier laminée à chaud
comportant en poids entre 0,040 et 0,080 % de carbone, entre 0,15 et 0,25 %
de manganèse, entre 0,040 et 0,070 % d'aluminium, entre 0,0035 et 0,0060%
d'azote, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles inévitables,
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- on effectue un premier laminage à froid de la bande,
- on soumet la bande laminée à froid à un recuit,
- on effectue éventuellement un laminage à froid secondaire.
Le recuit est un recuit continu dont le cycle comporte :
- une montée en température jusqu'à une température
supérieure à la température de début de transformation perlitique Ac,,
- un maintien de la bande au dessus de cette température
pendant une durée supérieure à 10 secondes,
- un refroidissement rapide de la bande jusqu'à une température
io inférieure à 100 C à une vitesse de refroidissement supérieure à 100 C par
seconde,
- un traitement thermique à basse température comprise entre
100 C et 300 C pendant une durée supérieure à 10 secondes,
- et un refroidissement jusqu'à la température ambiante.
Ce traitement thermique complémentaire permet d'obtenir un
métal non vieillissant, y compris après traitements d'étamage et de
vernissage.
