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« ROULEMENT A ROULEAUX CYLINDRIQUES
EN ACIER DE NITRURATION »
L' invention concerne un roulement à rouleaux cylindriques, du type dit
s ~ dépouillé, dont les rouleaux en acier sont retenus dans une cage entre un
chemin de roulement interne cylindrique, délimité sur une surface lisse en
position radiale externe sur une bague intérieure en acier, et un chemin de
roulement externe cylindrique, délimité sur une surface en position radiale
interne d'une bague extérieure en acier, et bordé par au moins un épaulement
Io latéral annulaire en saillie sensiblement radialement vers (intérieur sur
la
bague extérieure, coaxiale à la bague intérieure, aux chemins de roulement en
regard l'un de l'autre, et audit épaulement annulaire.
On sait que l'on dénomme « rouleaux cylindriques dépouillés » des
rouleaux à symétrie de révolution autour d'un axe, et dont chacun comporte
1s une partie centrale cylindrique de section circulaire, prolongée, en
direction
axïale et symétriquement de chaque côté, par une portion d'extrémité
faiblement tronconique, coaxiale à la partie centrale cylindrique, et
convergent
axialement vers l'extérieur d'un angle très faible, chaque portion tronconique
se raccordant, par une partie annulaire arrondie, à rayon de courbure
2o constant, à l'une respectivement des deux faces latérales, ou d'extrémité
axiale, du rouleau, qui sont perpendiculaires à Taxe du rouleau.
On sait que le principal avantage procuré par l'utilisation de rouleaux
cylindriques dépouillés dans des roulements est de permettre l'élimination de
surcontraintes engendrées, au niveau des raccordements entre leur partie
2s centrale cylindrique et leurs portions d'extrémité très faiblement
tronconiques,
aux basculements des rouleaux, en fonctionnement du roulement.
L' invention concerne plus précisément un roulement à rouleaux
cylindriques dépouillés, tel que présenté ci-dessus, de grande précision, par
exemple de niveau IS04-RBEC7, et en particulier de qualité aéronautique.
so On utilise déjà en aéronautique, notamment pour le montage en rotation
d'étages de rotors de compresseurs de turboréacteurs d'aéronefs, des
roulements à rouleaux cylindriques dépouillés du type présenté ci-dessus,
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dont les rouleaux sont réalisés en un acier choisi parmi les aciers à
roulements
traditionnels, de préférence de type M50 ou 100C6, et dont les bagues
intérieure et extérieure sont réalisées en un acier choisi parmi les aciers à
roulements traditionnels précités, de préférence de type M50 ou 100C6, ou
s parmi les aciers structuraux de nitruration ou de cémentation, de préférence
et
respectivement de type 32CDV13 ou M50NiL.
Dans l'application précitée, au montage en rotation d'étages de rotors
de compresseurs de turboréacteurs, il a été constaté une grande sensibilité et
fragilitë des roulements à rouleaux cylindriques dépouillés de l'état de la
1o technique à f ingestion de particules étrangères, ayant provoqué des
microcriques de surface, progressant jusqu'à l'écaillage des rouleaux et
chemins de roulement des bagues, d'où une indentation des surfaces en
contact des rouleaux et des bagues, lors de l'absorption de particules
étrangères.
1s Il en résulte que ces roulements présentent une durée de vie trop
limitée, par une apparition relativement rapide des premières criques de
fatigue de surface engendrant des écaillages des rouleaux cylindriques
dépouillés et des chemins de roulement des bagues.
Le problème à la base de l'invention est de réaliser un roulement à
2o rouleaux cylindriques dépouillës, du type connu présenté ci-dessus, mais
convenant mieux aux diverses exigences de la pratique que les roulements de
ce type actuellement utilisés, et un but de l'invention est de proposer un tel
roulement à rouleaux cylindriques dépouillés bénéficiant d'une durée de vie
prolongée, en repoussant les limites de comportement à la fatigue des
2s surfaces de contact entre les rouleaux et les bagues, et donc présentant
une
plus grande résistance à l' indentation des surtaces en contact, lors de
l'ingestion de particules étrangères, car retardant de manière très sensible
l'apparition des criques de fatigue de surFace engendrant les écaillages des
rouleaux et des chemins de roulement des cages du roulement.
so Un but de l'invention est donc de proposer un roulement à rouleaux
cylindriques dépouillés du type précité et destiné à être utilisé pour le
montage
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en rotation en particulier d'étages de rotors de compresseurs de
turboréacteurs d'avions.
Ces buts ont été atteints, de manière surprenante et inattendue, par le
roulement à rouleaux cylindriques dépouillés selon l'invention, qui se
s caractérise en ce qu'au moins les rouleaux sont en un acier de nitruration à
nitruration profonde, (c'est-à-dire ayant subi un traitement thermochimique de
nitruration profonde), comprenant, en pourcent et en poids, de f ordre de
- 0,3%deC,
- 3%deCr,
1o - 1 % de Mo,
- 0,2 % de V,
- 0,15%deNi,
élaboré par double fusion sous vide, et dont la couche blanche superficielle
de
nitrures a été complètement éliminée d'au moins toutes les faces travaillantes
is des rouleaux venant en contact avec les bagues etlou la cage.
Avantageusement, la profondeur de nitruration de l'acier de nitruration
profonde est comprise dans une plage s'étendant d'environ 0,45 mm à environ
0,75 mm.
De préférence, l'acier de nitruration à nitruration profonde est un acier
20 32CDV13, et dans le mode de réalisation qui a procuré les meilleurs
résultats,
cet acier 32CDV13 est de la nuance G.K.H.Y.W. de l'aciériste français Aubert
et Duval.
II a été constaté que le roulement à rouleaux selon l' invention présente
un meilleur comportement à la fatigue des surfaces de contact entre rouleaux
as et bagues, et donc une meilleure résistance à l'indentation des surfaces de
contact lors de l'absorption de particules étrangères, par rapport aux
roulements de même type de l'état de la technique, de sorte que la durée de
vie des roulements à. rouleaux selon l' invention est fortement prolongée par
rapport à celle des roulements analogues connus, avant l'apparition des
3o premières criques de fatigue de surface engendrant des écaillages des
rouleaux et des chemins de roulement des bagues.
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Concernant les bagues extérieure et intérieure, l'une au moins de ces
dernières peut être réalisée en un acier à roulement traditionnel, de type
100C6, ou encore de type M50 (ou 80DCV40) comprenant, en pourcent et en
poids, de l'ordre de
s - 0,8%deC,
- 4%deCr,
- 4%deMo,
- 1 %deV,
- 0,15%deNi,
1o et élaboré par double fusion sous vide et avec un traitement thermique de
trempe à coeur.
En variante, l'une au moins des bagues extérieure et intérieure peut
être réalisée en un acier structural de cémentation de type M50NIL,
comprenant, en pourcent et en poids, de l'ordre de
1s - 0,12 % de C,
- 4%deCr,
- 4%deMo,
- 1,2%deV,
- 3,5 % de Ni,
2o et élaboré par double fusion sous vide, et avec un traitement
thermochimique
de cémentation.
Cependant, les meilleures pertormances sont obtenues lorsque l'une au
moins des bagues extérieure et intérieure du roulement, et de préférence
chacune des bagues, est réalisée en un acier de nitruration analogue ou de
2s préférence identique à celui des rouleaux, et à nitruration profonde avec
élimination complète de la couche blanche superficielle de nitrures au moins
sur toute surface de ladite bague qui est destinée à venir en contact avec les
rouleaux et/ou la cage.
Avantageusement, la nitruration est réalisée de sorte que les rouleaux
so et, le cas échéant, la ou les bagues réalisés en acier de nitruration
profonde
présentent une dureté superficielle comprise dans une plage s'étendant
d'environ 720 à environ 850 Vickers sur charge de 0,5 kg, et une dureté à
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coeur (sous la couche nitrurée) comprise dans une plage s'étendant d'environ
330 environ 420 Vickers sur charge de 0,5 kg.
De manière connue, la cage peut être métallique et monobloc (d'une
seule pièce), et présenter autant d'alvéoles que le roulement comporte de
s rouleaux, chaque alvéole logeant l'un respectivement des rouleaux, ladite
cage étant centrée sur la bague extérieure du roulement.
Dans ce cas, il est avantageux que, selon l' invention, la cage métallique
soit en bronze ou en un acier de type 40NCD7 élaboré sous vide, avec un
argentage de surface au moins au niveau des alvéoles.
1o Avantageusement en outre, le chemin de roulement externe cylindrique
est délimité sur la bague extérieure entre deux épaulements latéraux
annulaires en-saillie sensiblement radialement vers l' intérieur, de sorte que
les
rouleaux sont retenus entre les deux épaulements latéraux de la bague
extérieure.
1s A cet effet, il est en outre avantageux que, d'une part, le rapport de la
hauteur radiale de chaque épaulement au diamètre des rouleaux soit compris
dans une plage s'étendant d'environ 0,29 à environ 0,31, et, d'autre part, que
chaque ëpaulement présente une face interne, tournée vers les rouleaux, qui
présente un faible angle de dépouille, compris dans une plage s'étendant
2o d'environ 15' à environ 45'.
De plus, pour permettre le centrage de la cage par la bague extérieure,
chaque épaulement de la bague extérieure peut présenter une surface
cylindrique, en position radiale interne, coaxiale au chemin dè roulement
externe, et formant une surface de centrage de la cage.
2s Quant au chemin de roulement interne, il est avantageusement délimité
sur la bague intérieure entre deux portions d'extrémité axiale de ladite bague
intérieure ayant chacune une face externe tronconique convergent axialement
vers l'extérieur.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention découleront de la
3o description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d'un exemple de
réalisation
décrit en référence aux dessins annexés, sur lesquels
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- la figure 1 est une vue en élévation latérale du roulement à rouleaux
cylindriques dépouillés,
- la figure 2 est une vue en coupe du roulement de la figure 1 selon le
plan de coupe diamétral II-I I de la figure 1,
s - la figure 3 est une vue en coupe transversale, à plus grande échelle,
de la bague extérieure du roulement à rouleaux des figures 1 et 2,
- la figure 4 est une vue en coupe transversale, analogue à la figure 3,
de la bague intérieure du roulement à rouleaux des figures 1 et 2,
- la figure 5 est une vue en élévation d'un rouleau cylindrique dépouillé,
1o - la figure 6 est une vue schématique partielle à plus grande échelle
d'un détail de la figure 5, précisant la géométrie du rouleau cylindrique
dépouillé,
- la figure 7 représente des profils, à proximité de la surface, de
contraintes résiduelles sur des pièces finies d'usinage, tels que les rouleaux
et
1s bagues du roulement, avant le traitement thermochimique de nitruration
profonde des pièces en 32CDV13, ou de cémentation d'une ou des bagues en
M50NIL, ou encore avant le traitement thermique de trempe à coeur d'une ou
des bagues en M50.
- la figure 8 représente des profils de contraintes résiduelles dus au
2o traitement thermochimique ou thermique correspondant sur ces mêmes
pièces, et
- la figure 9 représente un profil de dureté optimale, en fonction de la
profondeur, dans une pièce (rouleau ou bague) en acier 32CDV13 nitruré, au
niveau d'une surface à nitruration profonde.
2s Le roulement à rouleaux des figures 1 à 6 comprend essentiellement
une bague extérieure 1, une bague intérieure 2, des rouleaux 3 disposés entre
les bagues 1 et 2 qui sont coaxiales autour de l'axe X-X du roulement, et une
cage 4 annulaire, également disposée entre les bagues 1 et 2, et qui présente
autant d'alvéoles, régulièrement réparties sur sa périphérie, que le roulement
3o comporte de rouleaux 3, chaque alvéole de la cage 4 logeant fun
respectivement des rouleaux 3.
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La cage 4 et chacune des bagues 1 et 2 ainsi que chacun des rouleaux
3 est un élément monobloc (d'une seule pièce) métallique, et les bagues 1 et 2
en acier sont chacune à symétrie de révolution autour de l'axe X-X du
roulement ainsi que symétrique par rapport au plan radial médian du
s roulement, de même que chaque rouleau 3 également en acier est à symétrie
de révolution autour de son axe propre Y-Y et symétrique par rapport à un
plan perpendiculaire à cet axe Y-Y et passant par son milieu.
Ce roulement à rouleaux est du type à rouleaux 3 cylindriques
dépouillés, c'est-à-dire pue chaque rouleau 3 présente la forme représentée
io sur les figures 5 et 6 : chaque rouleau 3 comporte une partie centrale 5
cylindrique de section circulaire, qui est prolongée axialement de chaque côté
par l'une respectivement de deux parties d'extrémité 6, symétriques l'une de
l'autre, et à surface latérale externe très faiblement tronconique et
convergente
axialement vers l'extérieur, chaque partie tronconique 6 se raccordant, par
une
is partie annulaire 7, convexe et arrondie à rayon de courbure constant, à l'
une
respectivement des deux faces latérales 8 (ou faces d'extrémités axiales) du
roulement 3, chaque face latérale 8 s'étendant perpendiculairement à l'axe de
révolution Y-Y du rouleau 3, les deux parties tronconiques 6 et les deux
parties
convexes 7 étant coaxiales à la partie centrale cylindrique 5.
2o Dans cet exemple de réalisation, chacun des trente quatre rouleaux 3
est tel que le diamètre de sa partie centrale cylindrique 5 est égal à la
longueur
axiale du rouleau 3, entre les deux faces latérales 8, de sorte que la forme
de
chaque rouleau 3, vue en plan, est celle d'un carré à sommets arrondis.
La cage 4 annulaire présente donc trente quatre alvéoles, dont chacune
2s a une section correspondant sensiblement à la forme en plan ou en coupe par
un plan diamétral d'un rouleau 3, c'est-à-dire carrée à sommets arrondis.
La bague extérieure 1 présente une section transversale en forme de U
(voir figures 2 et 3) à concavité tournée radialement vers l'intérieur (par
rapport
à l'axe X-X du roulement): cette bague 1 comprend une partie centrale 9
3o annulaire et cylindrique de section circulaire, dont la surface en position
radiale
interne constitue une piste ou un chemin de roulement externe 10 cylindrique,
délimité entre deux épaulements latéraux annulaires 11 en saillie radialement
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vers l'intérieur sur les côtés de la partie centrale 9. Chacun des épaulements
11 ~ qui sont symétriques (un de l'autre par rapport au plan radial médian de
la
bague extérieure 1, présente, du côté du chemin de roulement externe 10,
c'est-à-dire du côté tourné vers les rouleaux 3, une face interne 12 inclinée
s d'un faible angle de dépouille, compris dans une plage s'étendant d'environ
15' à environ 45', de sorte que les deux faces internes 12 s'écartent
légèrement l'une de l'autre, en direction radiale vers (intérieur, depuis le
chemin de roulement externe 10 jusqu'à une surface cylindrique 13, en
position radiale interne sur (épaulement 11 correspondant, cette surface
~o cylindrique 13 étant coaxiale au chemin de roulement externe 10 et formant
une surface de centrage de la cage 4.
En outre, la hauteur radiale de chaque épaulement 11, c'est-à-dire la
distance, en direction radiale entre le chemin de roulement externe 10 et les
surfaces de centrage 13, qui correspond sensiblement à la hauteur de la face
1s interne 12 à faible angle de dépouille, est telle que le rapport de cette
hauteur
radiale de chaque épaulement 11 au diamètre des rouleaux 3 est compris
dans une plage s'étendant d'environ 0,25 à environ 0,35, et de préférence
d'environ 0,29 à environ 0,31.
Les faces radiale latérales externes 14 des épaulements 11 se
2o raccordent chacune à la face cylindrique 15, en position radiale externe,
de la
partie centrale 9 de la bague extérieure 1 par un chanfrein 16 légèrement
convexe.
Ainsi, la cage 4 métallique, usinée à partir d'une ébauche forgée par
exemple en bronze, ou en un acier de type 40NCD7 élaboré sous vide (avec
2s dans ce cas une dureté Rockwell de 23 à 35 HRc) et avec un argentage de
surface au moins au niveau des alvéoles logeant les rouleaux 3, est centrée
sur les faces cylindriques 13 des épaulements 11 de la bague extérieure 1, de
sorte que la cage 4 est coaxiale à la bague extérieure 1 et au chemin de
roulement externe 10 autour de l'axe X-X du roulement. La cage 4 est de plus
so telle que ses faces radiales latérales ne débordent pas à l'extérieur, en
direction axiale, des faces radiales latérales externes 14 de la bague
extérieure 1, et sa face cylindrique, en position radiale externe (venant en
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contact avec les faces 13 des épaulements 11 ) est également recouverte d'un
revêtement d'argent par un traitement de sûrtace conforme à la spécification
américaine AMS2410.
La bague intérieure 2 (voir figures 2 et 4) comporte une partie centrale
s 17 annulaire cylindrique de section circulaire, dont la face lisse en
position
radiale externe constitue une piste ou un chemin de roulement cylindrique
interne 18, qi.~i est en regard du chemin de roulement cylindrique externe 10
et
des faces 13 de guidage de la cage 4 sur la bague extérieure 1. Sur la bague
intérieure 2, le chemin de roulement interne 18 est délimité entre deux
parties
1o d'extrémités axiales 19 de cette bague 2, qui ont chacune une surface
externe
tronconique 20, convergent axialement vers l'extérieur, et un petit chanfrein
tronconiquewinterne~21, -à l'extrémité axiale -correspondante de l'alésage
interne cylindrique 22 de la bague intérieure 2.
Ainsi, la bague extérieure 1 et ses épaulements 11, la bague intérieure
is 2, les chemins de roulement externe 10 et interne 18 et la cage 4 sont
coaxiaux autour de l'axe X-X du roulement.
Dans le mode de réalisation préféré, les rouleaux 3 et les bagues
extérieure 1 et intérieure 2 sont réalisés en un acier de nitruration de
grande
pureté, à nitruration profonde sur toutes les faces travaillantes des rouleaux
3
2o et desbagues 1 et 2 qui viennent en contact les unes avec les autres et
avec
la cage 4. Pour les rouleaux 3, il s'agit des faces externes de la partie
centrale
cylindrique 5, de ses parties tronconiques 6, et ses faces latérales 8, et de
manière pratique également de ses parties arrondies 7, de sorte que chaque
rouleau 3 est en acier à nitruration profonde sur toute sa surface externe.
Sur
2s la bague extérieure 1, les surtaces au niveau desquelles la nitruration de
l'acier est profonde sont le chemin de roulement externe 10, les faces
internes
12 et les faces cylindriques 13 des épaulements 11, tandis que sur la bague
intérieure 2, la seule surface au niveau de laquelle la nitruration de l'acier
est
profonde est le chemin de roulement interne 18.
so Les rouleaux 3 et les bagues extérieure 1 et intérieure 2 sont des pièces
qui sont chacune tout d'abord usinée dans un acier 32CDV13, élaboré par
double fusion sous vide (procédé DFV) pour présenter une grande pureté, et
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de préférence de la nuance G.K.H.Y.W de la société française Aubert et
Duval, à partir d'ébauches découpées dans une barre de cet acier pour les
rouleaux 3, et d'ébauches forgées en cet acier pour les bagues 1 et 2.
La composition chimique et certaines caractéristiques de cet acier
s 32CDV13 G.K.H.Y.W sont indiquées dans la colonne centrale du tableau
figurant en fin de description, et dans lequel le coefficient K1 c exprime
l'aptitude du matériau à contenir la propagation des criques de surface.
Après cette opération d'usinage à partir d'ébauches dans cet acier, ces
pièces (rouleaux 3 et bagues 1 et 2) sont soumises à un traitement
1o thermochimique de nitruration profonde, qui est un traitement connu de
nitruration gazeuse appliqué suffisamment longtemps aux pièces pour que la
nitruration-atteigne-~une~ profondeur- comprise-dans une plage s'étendant
d'environ 0,45 mm à environ 0,75 mm à partir de la surface de la pièce
traitée.
Le traitement thermochimique connu de nitruration gazeuse sur une
1s pièce finie d'usinage consiste essentiellement à enfermer la pièce dans une
enceinte confinée, telle qu'une étuve, dans laquelle la pièce est soumise à un
gradient de température et maintenue sous une atmosphère d'azote à
pression contrôlée, pendant un temps d'exposition contrôlé pour obtenir une
diffusion de l'azote depuis la surface de la pièce en acier vers (intérieur de
2o cette pièce, jusqu'à une profondeur souhaitée.
Lorsque la nitruration profonde de l'acier 32CDV13 n'est désirée qu'au
niveau de certaines surfaces, comme cela est le cas sur les bagues 1 et 2, les
autres surfaces apparentes d'une pièce traitée sont soit masquées pendant le
traitement thermochimique de nitruration, soit usinées avec une surépaisseur
2s au niveau de ces autres surtaces, puis traitées par le traitement
thermochimique de nitruration profonde, puis réusinées de sorte à supprimer
la surépaisseur dans laquelle la nitruration profonde a été effectuée, ces
deux
façons de procéder étant connues.
On sait qu'un traitement de nitruration d'un acier a pour conséquence
3o de former une couche superficielle de nitrures composée essentiellement de
nitrures Fe4N et Fe2N, qui est de couleur blanche, et recouvre la couche
nitrurée recouvrant elle-même le coeur de la pièce. Cette couche blanche
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superficielle de nitrures abrasifs est fragile et a tendance à s'exfolier au
roulement et cette couche blanche superficielle de nitrures est complètement
éliminée par usinage d'au moins toutes celles des faces à nitruration profonde
des rouleaux 3 et des bagues 1 et 2 qui sont des faces travaillantes, c'est-à-
s dire destinées à venir en contact les unes avec les autres et/ou avec la
cage 4.
Cette opération est effectuée de sorte qu' il ne reste plus aucune trace de la
couche blanche de nitruration sur ces faces travaillantes.
Les rouleaux 3 et les bagues 1 et 2 réalisés en acier de nitruration
32CDV13 présentent, au niveau de leurs faces travaillantes à nitruration
1o profonde, et en particulier au niveau des pistes et chemins de roulement,
une
dureté superficielle comprise dans une plage s'étendant d'environ 720 à
wenviron-850 Vi-ckers sous charge-de 0,5 ~kg, et une dureté à coeur (sous la
couche nitrurée) comprise dans une plage s'étendant d'environ 330 à environ
420 Vickers sous charge de 0,5 kg. Le profil optimal de dureté obtenu sur de
Is telles pièces en acier de nitruration profonde est représenté par la courbe
23
de la figure 9, indiquant en ordonnée la dureté Vickers sous charge de 0,5 kg
en fonction de la profondeur, exprimée en mm à partir de la surface, en
abscisse, et cette courbe 23 du profil de dureté montre une décroissance à
forte pente de la dureté, d'une valeur d'environ 825 Vickers sous charge de
20 0,5 kg (NV 0,5) pour une profondeur de 0,1 mm à une valeur d'environ 400
HV0,5 pour une profondeur d'environ 1 mm, puis une dureté sensiblement
constante autour de 400 HV0,5 pour une profondeur de 1 à 1,5 mm.
En variante, les rouleaux 3 sont réalisés comme décrit ci-dessus, en
acier 32CDV13 de nuance G.K.H.Y.W. à nitruration profonde (d'environ 0,45 à
2s environ 0,75 mm de profondeur) sans aucune trace de couche blanche
superficielle de nitrures sur les faces travaillantes, mais les bagues 1 et 2
sont
réalisées en un autre acier, tel qu'un acier structural de cémentation de type
M50NIL, dont la composition chimique et certaines caractéristiques sont
indiquées dans la première colonne du tableau précité. L'acier M50NIL,
3o conforme à la norme américaine AMS 6278, est également élaboré par double
fusion sous vide, pour présenter une grande pureté, et, après l'usinage des
bagues 1 et 2 à partir d'ébauches forgées en cet acier, les bagues 1 et 2
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subissent un traitement thermochimique de cémentation, au moins au niveau
de leurs faces travaillantes (chemin de roulement externe 10 et faces internes
12 et faces cylindriques 13 des épaulements 11 sur la bague extérieure 1, et
chemin de roulement interne 18 sur la bague intérieure 2) désignées par les
s termes « piste de roulement » dans le tableau, et au niveau desquelles sont
obtenues les caractéristiques indiquées dans la partie médiane de cette
première colonne du tableau, alors que les caractéristiques à coeur (sous la
couche cémentée) sont indiquées en partie inférieure de cette première
colonne du tableau.
1o Selon une autre variante, les rouleaux 3 sont encore réalisés comme
décrit ci-dessus, alors que les bagues 1 et 2 sont réalisées en encore un
autre
iaciér; tel ,q~'~n~-acier à roulement traditionnel de- type 80DCV40, -
également
dënommé M50, conforme à la norme US AMS 6491, également élaboré par
double fusion sous vide (procédé DFV) pour avoir une excellente pureté, les
1s bagues 1 et 2 réalisées dans cet acier ayant de plus subi, après leur
usinage à
partir d'ébauches forgées, un traitement thermique de trempe à coeur, qui leur
donne, à coeur comme au niveau des faces travaillantes ou pistes et chemins
de roulement, une dureté Roclcweil de 61 à 63 HRc, et une grande résistance
mécanique à tueur de 2800 MPa, la composition chimique de cet acier et ses
2o caractéristiques correspondant à celles données pour les deux autres aciers
précédemment considërés, étant indiquées dans la troisième colonne (colonne
de droite) du tableau précité.
Selon encore une autre variante, dans laquelle les rouleaux 3 sont
encore réalisés comme décrit ci-dessus, ies bagues 1 et 2 sont par contre
2s réalisées en un autre acier à roulement traditionnel, de type 10006, de
préférence également élaboré par le procédé DFV, les bagues 1 et 2 étant
soumises à un traitement thermique de trempe à cceur après leur usinage à
partir d'ébauches forgées en cet acier.
Dans tous les exemples de réalisation, le traitement thermochimique de
3o nitruration profonde, qui intervient sur les rouleaux 3 après une opération
de
rectification-ébauche des rouleaux, est suivie d'une opération de
rectification
de finition et supertinition des rouleaux 3.
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II en est de même pour les bagues 1 et 2, après leur traitement
thermochimique de nitruration profonde ou de cémentation, ou encore après
leur traitement thermique de trempe à coeur, selon que ces bagues 1 et 2 sont
réalisées en 32CDV13 G.K.H.Y.W., ou M50NIL, ou 80DCV40 (M50), comme
s expliqué ci-dessus.
Sur la figure 7 ont été représentés les profils des contraintes résiduelles
sur des pièces (rouleaux et bagues) finies d'usinage avant traitement
thermochimique de nitruration profonde ou de cémentation ou avant traitement
thermique de trempe à coeur, selon l'acier utilisé pour réaliser les bagues 1
et
io 2, ces courbes de profil étant représentées très près de la surface.
La courbe de profil 24, pour l'acier 32CDV13, montre qu'à partir d'une
contrainte de compression en--surtace- de -l'-ordre--de -400_MPa, les
contraintes
résiduelles de compression diminuent très rapidement à une profondeur
comprise entre environ 5 pm et 10 pm, .pour être ensuite sensiblement
is constantes autour de -200 MPa à une profondeur variant d'environ 10 pm à
environ 20 pm, et augmenter ensuite avec une pente bien plus faible pour
atteindre environ -300 MPa à une profondeur de (ordre de 50 pm.
La courbe 25, correspondant au profil des contraintes résiduelles de
l'acier M50NIL, présente une allure générale analogue, avec une diminution
2o rapide des contraintes de compression d'environ -500 MPa en surface à
environ -150 MPa à une profondeur de l'ordre de 20 pm, pour augmenter
ensuite avec une pente bien plus faible jusqu'à une contrainte de compression
de l'ordre de -200MPa pour une profondeur d'environ 50 pm.
La courbe 26, correspondant au profil des contraintes résiduelles de
2s l'acier 80DCV40 ou M50 présente également une diminution très rapide des
contraintes résiduelles de compression depuis une valeur d'environ -450 MPa
en surface jusqu' à une valeur nulle pour une profondeur de f ordre de 12 à 13
pm, les contraintes résiduelles étant ensuite des contraintes de traction de
(ordre de 25 à 30 MPa d'une profondeur variant d'environ 20 pm à environ 50
3o pm.
Sur la figure 8, les courbes 24', 25' et 26' représentent ies profils de
contraintes résiduelles correspondant respectivement aux profils 24, 25 et 26
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de la figure 7 pour les aciers respectivement 32CDV13, M50NIL et 80DCV40
(ou M50), mais après leur traitement thermochimique soit de nitruration
profonde pour l'acier 32CDV13, soit de cémentation pour (acier M50NIL, ou
de traitement thermique de trempe à coeur pour l'acier 80DCV40 (ou M50).
s On constate sur le profil 24' qu'à partir de contraintes résiduelles de
compression de (acier 32CDV13 nitruré de l'ordre de -200 MPa pratiquement
en surface, ies contraintes de compression augmentent rapidement jusqu'à
environ -430 MPa à une profondeur légèrement supérieure à 100 pm, pour
être ensuite sensiblement constantes jusqu'à une profondeur de l'ordre de 400
1o pm, à partir de laquelle les contraintes résiduelles en compression
diminuent
relativement rapidement pour s'annuler à une profondeur d'environ 800 pm,
profondeur au-delà de laquelle les contraintes résiduelles sont des
contraintes
de traction sensiblement constantes et de faible valeur.
Par contre, la courbe 25' du profil des contraintes résiduelles de
~s compression de (acier M50NIL cémenté est sensiblement constante autour de
-200 MPa d'une très faible profondeur à une profondeur d'environ 800 pm, au-
delà de laquelle ces contraintes résiduelles de compression diminuent
lentement.
Quant à la courbe 26' du profil des contraintes rësiduelles de (acier
20 80DCV40 (ou M50) après trempe à coeur, elle est pratiquement superposée à
Taxe des abscisses indiquant la profondeur sous la surface en pm.
La comparaison des figures 7 et 8 permet de constater que le traitement
thermochimique de nitruration profonde a essentiellement pour effet de
décaler en profondeur la zone du profil de contraintes résiduelles à forte
2s dëcroissance, d'une part, et, d'autre part, que les profils de contraintes
résiduelles établies au cours des opérations de rectification de finition et
superfinition, qui font suite au traitement thermochimique de nitruration
profonde, se superposent aux profils obtenus par (effet thermochimique de la
nitruration profonde. Ceci résulte de ce que ces opérations de rectification
de
so finition et de superfinition correspondent, sur la figure 8, à un
déplacement de
la surtace, c'est-à-dire de (origine de Taxe des abscisses, d'environ 400 Nm
en
profondeur, donc le long de cet axe.
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On constate que la durée de vie de tels roulements avec des rouleaux 3
cylindriques dépouillés en acier de nitruration profonde est doublée, par
rapport à celle des roulements connus de ce type, avant (apparition des
premières criques de fatigue de surface, qui engendrent les écaillages des
s chemins et pistes de roulement des bagues 1 et 2 et des rouleaux 3.
Les roulements à rouleaux cylindriques dépouillés en acier de
nitruration profonde selon l'invention présentent un meilleur comportement à
l' indentation des surfaces en contact, lors de l' ingestion de particules
étrangères, ainsi d'ailleurs qu'un meilleur comportement aux conditions
limites
1o de lubrification, par comparaison avec les roulements connus de mème type.
Les roulements selon l'invention sont, pour ces raisons, particulièrement
bien--adaptés~à-l'-application-au-montage en rotation des étages de rotors de
compresseurs de turbines et turboréacteurs d'aéronefs.
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TABLEAU DES COMPOSITIONS CHIMIQUES ET
CARACTERISTIQUES DES ACIERS UTILISES
32CDV13 G.f(.H.Y.W80DCV40
M50NIL (M50)
Elaboration DFV DFV DFV
C (*) , 0.12 0.3 0.8
Cr (*) 4 3 4
Mo (*) 4 1 4
V (*) 1.2 0.2 1
Ni (*) 3.5 0.15 0.15
Norme US AMS 6278 6481 6491
Temprature de
Fonctionnement < 350C < 300C < 350C
Piste de roulement
Distribution
Carbures Uniforme En bande
Nitrures niforme
Indice de Grain
(Taille) 7 8 8
Austnite Rsiduelle< 6 % ~ 0 < 3
Duret Rockwell 59 - 62 HRc > 63 HRc 61 - 63 HRc
A caeur
Distribution
Carbures En bande
Nitrures
Indice de Grain
(Taille) 8 8 8
Duret Rockwell 40 HRc ~ 40 HRc 61 - 63 HRc
Rsistance
mcanique RM 1250 MPa 1250 MPa 2800 MPa
K1 c 60 MPa.m'/z 100 MPa.m~/2 20 - 30 MPa.m'/z
(*) - en % et en poids.
