Note: Descriptions are shown in the official language in which they were submitted.
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WO 2013/072610
PCT/FR2012/052604
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Aube de turbine à gaz à décalage vers l'intrados des sections de tête et à
canaux de refroidissement
Le domaine de la présente invention concerne les aubes
creuses, notamment des aubes de turbines à gaz, et plus particulièrement
des aubes mobiles de turbomachine, et tout particulièrement des aubes
mobiles pour une turbine haute pression.
De façon connue en soi, une aube comporte notamment une
pale s'étendant selon une direction longitudinale, un pied et une tête
opposée au pied. Dans le cas d'une aube mobile de turbine, l'aube est
fixée sur le disque d'un rotor de turbine par l'intermédiaire de son pied. La
tête de l'aube est située en regard de la face interne du carter annulaire
fixe entourant la turbine. La direction longitudinale de la pale correspond à
la direction radiale du rotor ou de la turbomachine, et ce par rapport à
l'axe de rotation du rotor.
La pale peut être décomposée en section de pales qui sont
empilées selon une direction d'empilement qui est radiale par rapport à
l'axe de rotation du disque de rotor. Les sections d'aubes forment ainsi
une surface aérodynamique qui est directement soumise aux gaz
traversant la turbine. Cette surface aérodynamique s'étend, d'amont en
aval selon le sens d'écoulement du fluide, entre un bord d'attaque et un
bord de fuite, ces bords étant reliés entre eux par une face intrados
appelée l'intrados et une face extrados appelée l'extrados.
La turbine munie de telles aubes mobiles est traversée par un
écoulement gazeux. La surface aérodynamique de ses aubes doit être
utilisée pour transformer le maximum d'énergie cinétique provenant
l'écoulement gazeux en énergie mécanique transmise à l'arbre de rotation
du rotor de la turbine.
Or, comme tout obstacle présent à l'écoulement des gaz, la
pale de l'aube génère des pertes d'énergie cinétique et qu'il convient de
minimiser. En particulier, il est connu qu'une part non négligeable de ces
pertes (entre 20 h et 30 % des pertes globales) est imputable à la
présence d'un jeu radial fonctionnel entre la tête de chaque aube et la
surface interne du carter entourant la turbine. En effet, ce jeu radial
génère un débit gazeux de fuite s'écoulant de l'intrados (zone à pression
plus élevée) vers l'extrados (zone à pression plus faible) de l'aube. Ce
débit de fuite représente un débit gazeux non travaillant et ne participe
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pas à la détente dans la turbine. En outre, il est à l'origine du
développement d'un tourbillon en tête de l'aube (appelé tourbillon de jeu)
qui génère des pertes d'énergie cinétique importante.
Pour résoudre ce problème, il est connu de modifier
l'empilement des sections de l'aube au niveau de la tête de l'aube, afin de
réaliser un décalage de leur empilement en direction de la face intrados,
ce décalage étant de préférence progressif et allant en s'accentuant au fur
et à mesure que la section est proche de l'extrémité libre de la tête.
Ce type d'aubes est appelé aubes avec sommet d'aube
avancé ou encore décalage des coupes en tête .
Par ailleurs, les aubes de turbine, et en particulier les aubes
mobiles de turbine haute pression, sont soumises à des niveaux
importants de température de gaz externes issus de la chambre de
combustion. Ces niveaux dépassent les températures admissibles du
matériau de l'aube, ce qui conduit à devoir les refroidir. Les niveaux de
température des moteurs récents en conception étant toujours en hausse
afin d'améliorer la performance d'ensemble, il devient nécessaire de
mettre en place des systèmes innovants de refroidissement des aubes de
turbine haute pression afin de garantir une durée de vie acceptable de ces
pièces.
L'endroit le plus chaud d'une aube mobile étant sa tête, les
systèmes de refroidissement visent en premier lieu à refroidir le sommet
de l'aube.
De nombreuses techniques différentes de refroidissement de la
tête de l'aube ont déjà été proposées, on peut citer notamment celles
décrites dans EP 1 505 258, FR 2 891 003 et EP 1 726 783.
En conséquence, on comprend que la géométrie particulière
engendrée par la technique de décalage de coupes en tête vient
perturber la mise en uvre et l'efficacité des systèmes classiques de
refroidissement dans la zone de la tête de l'aube.
Or, le sommet d'aube étant systématiquement l'endroit le plus
chaud d'une aube mobile, la coexistence de la technique de décalage de
coupes en tête et d'un système de refroidissement qui reste efficace
devient primordiale pour permettre de conserver une durée de vie
suffisante de la pièce dans cette zone en cas de conditions thermiques
amont élevées.
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Il s'avère que ces solutions ne sont pas compatibles avec la
technique de décalage de coupes en tête .
La présente invention a donc pour objectif de proposer une
structure d'aube qui permette de conserver une efficacité élevée du
système de refroidissement en sommet d'aube dans le cas d'un sommet
d'aube avancé du type décalage des coupes en tête .
A cet effet, la présente invention concerne une aube creuse
comportant une pale s'étendant selon une direction longitudinale, un pied
et une tête, un passage de refroidissement interne dans la pale, une
cavité (ou baignoire) située dans la tête, ouverte en direction de
l'extrémité libre de l'aube et délimitée par une paroi de fond et un rebord,
ledit rebord s'étendant entre le bord d'attaque et le bord de fuite et
comprenant un rebord d'extrados le long de l'extrados et un rebord
d'intrados le long de l'intrados, et des canaux de refroidissement reliant
ledit passage de refroidissement interne et l'intrados, lesdits canaux de
refroidissement étant inclinés par rapport à l'intrados, l'empilement des
sections de pale de l'aube au niveau du rebord de la tête de l'aube
présentant un décalage en direction de l'intrados, ce décalage étant de
plus en plus important en se rapprochant de l'extrémité libre de la tête de
l'aube.
Cette aube creuse est caractérisée en ce que la paroi d'intrados
de la pale présente une portion en saillie dont plus de la moitié de la
longueur s'étend le long d'une portion longitudinale du passage de
refroidissement interne, et dont la face extérieure est inclinée par rapport
au reste de l'intrados de la pale et présente à son extrémité tournée vers
la cavité une face terminale, la paroi de fond étant reliée à la paroi
d'intrados à l'emplacement de ladite extrémité de ladite portion en saillie
et lesdits canaux de refroidissement étant disposés dans ladite portion en
saillie de sorte qu'ils débouchent sur la face terminale de ladite portion en
saillie, ce par quoi la distance d entre l'axe des canaux de refroidissement
et la limite extérieure de l'extrémité libre du rebord d'intrados est
supérieure ou égale à une valeur minimale dl non nulle. Cette valeur dl
correspond ainsi à une valeur seuil prédéterminée selon le type d'aube et
les conditions opératoires du perçage.
Globalement, grâce à la solution selon la présente invention, on
crée un décalage vers l'intrados de la position de la portion de la paroi
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d'intrados portant les canaux de refroidissement et ce afin de permettre
aux outils de perçage d'accéder à l'emplacement adéquat, tout en ne
dégradant pas, voire en améliorant les performances de refroidissement.
Cette solution présente aussi l'avantage supplémentaire, de
permettre, en outre, une amélioration du refroidissement de la portion de
la paroi d'intrados portant les canaux de refroidissement par pompage
thermique et un meilleur refroidissement par film du rebord d'intrados de
la cavité (ou baignoire).
La présente invention porte également sur un rotor de
turbomachine, une turbine de turbomachine et une turbomachine
comprenant au moins une aube telle que définie dans le présent texte.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront
à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple et en
référence aux dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 montre une vue en perspective d'une aube de rotor
creuse pour turbine à gaz conventionnelle,
- la figure 2 montre en perspective, de manière agrandie,
l'extrémité libre de l'aube de la figure 1,
- la figure 3 est une vue analogue à celle de la figure 2, après
que le bord de fuite de l'aube ait été retiré par une coupe longitudinale,
- la figure 4 est une vue partielle en coupe longitudinale selon
la direction IV-IV de la figure 3,
- les figures 5 à 7 représentent des vues similaires à celle de la
figure 4, pour des aubes intégrant la technique de décalage de coupes
en tête ,
- les figures 8 et 9 représentent la solution selon la présente
invention, et
- les figures 10 et 11 sont des vues similaires à celle de la
figure 8 pour une première variante de réalisation et une deuxième
variante de réalisation.
Dans la présente demande, sauf précision contraire, l'amont et
l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal du gaz (de
l'amont vers l'aval) à travers la turbomachine. Par ailleurs, on appelle axe
de la turbomachine, l'axe X-X' de symétrie radiale de la turbomachine. La
direction axiale correspond à la direction de l'axe de la turbomachine, et
une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe et passant
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par lui. De même, un plan axial est un plan contenant l'axe de la
turbomachine et un plan radial est un plan perpendiculaire à cet axe et
passant par lui. La direction transversale (ou circonférentielle) est une
direction perpendiculaire à l'axe de la turbomachine et ne passant pas par
5 lui. Sauf précision contraire, les adjectifs (et adverbes) axial, radial,
et
transversal (axialement, radialement et transversalement) sont utilisés en
référence aux directions axiale, radiale et transversale précitées. Enfin,
sauf précision contraire, les adjectifs interne et externe sont utilisés en
référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne
(i.e. radialement interne) d'un élément est plus proche de l'axe de la
turbomachine que la partie ou la face externe (i.e. radialement externe)
du même élément.
Sur la figure 1 est visible, en perspective, un exemple d'une
aube 10 de rotor creuse conventionnelle pour une turbine à gaz. De l'air
de refroidissement (non représenté) s'écoule à l'intérieur de l'aube depuis
le bas du pied 12 de l'aube dans pale 13, le long de la direction
longitudinale R-R' de la pale 13 (direction verticale sur la figure et
direction radiale par rapport à l'axe X-X' de rotation du rotor), vers la tête
14 de l'aube (en haut sur la figure 1), puis cet air de refroidissement
s'échappe par une sortie pour rejoindre le flux de gaz principal.
En particulier, cet air de refroidissement circule dans un
passage de refroidissement interne situé à l'intérieur de l'aube et qui
aboutit à la tête 14 de l'aube au niveau de perçages débouchants 15.
Le corps de l'aube est profilé de sorte qu'il définit une paroi
d'intrados 16 (à gauche sur toutes les figures) et une paroi d'extrados 18
(à droite sur toutes les figures).
La paroi d'intrados 16 présente une forme générale concave et
se présente la première face au flux de gaz chauds, c'est-à-dire du côté
pression des gaz, par sa face extérieure, tournée en amont, appelée face
d'intrados ou plus simplement intrados 16a.
La paroi d'extrados 18 est convexe et se présente par la suite
au flux de gaz chauds, c'est-à-dire du côté aspiration des gaz, le long de
sa face extérieure, tournée en aval, appelée face d'extrados ou plus
simplement extrados 18a.
Les parois d'intrados 16 et d'extrados 18 se rejoignent à
l'emplacement du bord d'attaque 20 et à l'emplacement du bord de fuite
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22 qui s'étendent radialement entre la tête 14 de l'aube et le haut du pied
12 de l'aube.
Comme il ressort des vues agrandies des figures 2 à 4, au
niveau de la tête 14 de l'aube, le passage de refroidissement interne 24
est délimité par la face intérieure 26a d'une paroi de fond 26 qui s'étend
sur toute la tête 14 de l'aube, entre la paroi d'intrados 16 et la paroi
d'extrados 18, donc depuis le bord d'attaque 20 jusqu'au bord de fuite 22.
Au niveau de la tête 14 de l'aube, les parois d'intrados et
d'extrados 16, 18 forment le rebord 28 d'une cavité ouverte 30 dans la
direction opposée au passage de refroidissement interne 24, soit
radialement vers l'extérieur (vers le haut sur toutes les figures). Plus
précisément, le rebord 28 est constitué du rebord d'intrados 281 du côté
de la paroi d'intrados 16 et du rebord d'extrados 282 du côté de la paroi
d'extrados 18.
Comme il apparaît sur les figures, cette cavité ouverte 30 est
donc délimité latéralement par la face interne de ce rebord 28 et en partie
basse par la face extérieure 26b de la paroi de fond 26.
Le rebord 28 forme donc une paroi mince le long du profil de
l'aube qui protège l'extrémité libre de la tête 14 de l'aube 10 du contact
avec la surface annulaire interne correspondante du carter de turbine 50
(voir la figure 4).
Comme on peut le voir plus précisément sur la vue en coupe de
la figure 4, qui illustrée la technologie connue de refroidissement dite par
perçages sous-baignoire , des canaux de refroidissement 32 inclinés
traversent la paroi d'intrados 16 pour relier le passage de refroidissement
interne 24 à la face extérieure de la paroi d'intrados 16, à savoir l'intrados
16a.
Ces canaux de refroidissement 32 sont inclinés de façon à ce
qu'ils débouchent en direction du sommet 28a du rebord afin de le
refroidir, au moyen d'un jet d'air qui se dirige vers le sommet 28a du
rebord 28 le long de la paroi d'intrados 16.
L'efficacité du refroidissement résultant de ces canaux de
refroidissement 32 est principalement reliée à deux paramètres
géométriques de ces canaux de refroidissement 32 (voir figure 4) :
- l'étendue radiale totale D des canaux de refroidissement
32, comprise entre les deux rayons Ri et R2 (respectivement la hauteur
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de l'ouverture d'entrée 32b et de l'ouverture de sortie 32a des canaux de
refroidissement 32 sur l'intrados 16) : plus cette étendue radiale D est
importante, plus le phénomène de refroidissement par pompage
thermique concernera une partie importante de l'aube le long de l'axe R-
R', et
- la hauteur de l'ouverture de sortie 32a des canaux de
refroidissement 32 sur l'intrados 16 sous la forme du rayon R2 dit rayon
de débouchage : plus ce rayon R2 est élevé, plus le film d'air de
refroidissement externe est efficace jusqu'au sommet de la baignoire, à
savoir le sommet 28a du rebord d'intrados 281.
Enfin, la faisabilité industrielle de la réalisation des canaux de
refroidissement 32 (généralement réalisés en perçage EDM pour
Electron Discharge Machining ou électroérosion) impose d'avoir un
angle a-suffisant entre l'axe des canaux de refroidissement 32 et la face
extérieure 281a du rebord d'intrados 281 afin de pourvoir disposer d'un
dégagement suffisant pour permettre le passage de la buse EDM.
On constate que si l'on utilise la même configuration
géométrique que le canal de refroidissement 32 de la figure 4, pour une
aube 10' comportant en outre un décalage des coupes en tête
(figure 5), le dégagement de l'axe du canal de refroidissement 32
(angle a) n'est alors plus suffisant. Dans ce cas, l'axe du canal de
refroidissement 32 vient interférer avec le rebord d'intrados 281', soit en
étant trop près de lui soit en le croisant comme illustré sur la figure 5. La
réalisation par perçage de ce canal de refroidissement 32 n'est donc plus
possible.
Sur la figure 5, l'aube 10' qui comporte un décalage des
coupes en tête porte les mêmes signes de référence que ceux de l'aube
des figures 1 à 4, agrémentés d'un prime ( ' ) pour les parties
modifiées. En l'occurrence, les différences portent uniquement sur la
forme du rebord 28' qui n'est plus parallèle à la direction longitudinale R-R'
ou direction radiale de l'aube 10'.
On considère les sections S de pale comme correspondant au
contour de la coupe de la pale selon un plan de coupe orthogonal à la
direction longitudinale R-R' ou direction radiale de l'aube. Pour l'aube 10,
toutes les sections de pale S sont empilées selon une direction
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d'empilement parallèle à la direction longitudinale R-R' ou direction radiale
de l'aube, en étant superposées entre elles (voir figure 4).
Pour l'aube 10' de la figure 5, les sections de pale S de la
portion de pale comprenant le passage de refroidissement interne 24 et la
paroi de fond 26 sont également empilées selon la direction radiale de
l'aube ; cependant, les sections de pale Si, S2, S3 et S4 du rebord 28'
(sections de tête) sont empilées avec un décalage de leur empilement
vers l'intrados 16a, qui est progressif et va en s'accentuant au fur et à
mesure que la section est proche du sommet 28a' (dans l'ordre Si, S2, S3
et S4 sur la figure 5).
On appelle A la limite extérieure de l'extrémité libre du rebord
d'intrados 281', ci-après désignée par extrémité A du rebord d'intrados
281'.
Par ailleurs, le rebord 28' illustré comporte en outre un
élargissement 283' du rebord d'intrados 281' à l'emplacement de la limite
extérieure A de l'extrémité libre dudit rebord d'intrados 281', à savoir à
l'emplacement de la bordure intrados du sommet 28a'.
Cet élargissement 283' est présent sur un certain nombre de
sections empilées (S3 et S4) sur la figure 5 et forme, en coupe une forme
de pointe d'extrémité A et qui est traversée par l'axe du canal de
refroidissement 32. Cette forme de pointe qui peut apparaître lors de
l'usinage de l'aube 10 doit être considérée comme non impérative et
optionnelle.
Pour pallier à ce problème et rendre compatibles entre eux un
décalage des coupes en tête et un perçage sous-baignoire, il est naturel
de modifier la géométrie de ce dernier et donc de dégrader l'efficacité
thermique de celui-ci) :
- une première solution visible sur la figure 6, avec les canaux
de refroidissement 32' qui peuvent être percés aisément, consiste à
diminuer la hauteur de débouchage R2 à la valeur R2' sans modifier
l'étendue radiale totale D (la hauteur R1 de l'entrée des canaux de
refroidissement est abaissée à la valeur R1') : dans ce cas, en diminuant le
rayon R2 et en abaissant la position de la sortie des canaux de
refroidissement, on ne permet plus un refroidissement satisfaisant de la
tête de l'aube formée du rebord 28',
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- une deuxième solution visible sur la figure 7, avec les canaux
de refroidissement 32" qui peuvent être percés aisément, consiste à
réduire l'étendue radiale totale D à la valeur D" sans modifier la hauteur
de débouchage R2 : dans ce cas, en augmentant le rayon R1 à la valeur
R1", on permet un refroidissement satisfaisant de la tête de l'aube formée
du rebord 28' mais le phénomène de refroidissement thermique par
pompage est insuffisant car il est effectif seulement sur une faible partie
de l'aube le long de l'axe R-R'.
Pour pallier à ces inconvénients, la présente invention propose
la solution présentée sur les figures 8 à 11 et décrite ci-après.
L'aube 110 comporte un rebord 28' équipé d'un un décalage
des coupes en tête tel que décrit précédemment en relation avec la
figure 5.
La paroi d'intrados 16 est modifiée dans sa portion
intermédiaire, qui est adjacente au rebord d'intrados 281', par le fait que
cette portion intermédiaire forme une protrusion en direction de l'intrados
16a.
Plus précisément, la portion intermédiaire est une portion en
saillie 161 par le fait que dans cette portion en saillie, l'intrados 16a
n'est
pas dirigée selon la direction longitudinale R-R' ou direction radiale, mais
est inclinée en s'écartant encore davantage de l'extrados 18a au fur et à
mesure que l'on se rapproche du rebord 28' selon la direction longitudinale
R-R'.
Plus de la moitié de la longueur de cette portion en saillie 161
s'étend le long d'une portion longitudinale du passage de refroidissement
interne 24 (en l'espèce la portion la plus radialement externe dans la
géométrie de la turbomachine).
Par ce décalage de la paroi d'intrados 16 à l'endroit du perçage,
on peut conserver les rayons R2 et R1 de la figure 4 et dégager
suffisamment l'axe des canaux de refroidissement 132 de l'extrémité A du
rebord d'intrados 281' pour autoriser la réalisation du perçage.
Cette portion en saillie 161 s'étend sur toute la hauteur des
canaux de refroidissement 132, entre les rayons R2 et R1 (avec R2>R1) et
se matérialise sur l'intrados 16a par une face extérieure ou face intrados
161a, une face terminale 161b tournée en direction du rebord 28', et une
face interne 161c tournée vers le passage de refroidissement interne 24.
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La face intrados 161a de la portion en saillie 161 est inclinée en
s'écartant de la direction longitudinale R-R' au fur et à mesure que l'on se
rapproche de la face terminale 161b. De préférence, l'angle d'inclinaison p
formé entre la face intrados 161a de la portion en saillie 161 et la direction
5 longitudinale R-R' ou direction radiale est entre 100 et 60 , de
préférence
entre 20 et 50 , et avantageusement entre 25 et 35 , à savoir proche
de 30 .
Par ailleurs, l'angle a d'inclinaison des canaux de
refroidissement 132 par rapport à la direction longitudinale R-R' ou
10 direction radiale est entre 10 et 60 , de préférence entre 20 et 50 ,
et
avantageusement entre 25 et 35 , à savoir proche de 30 .
Avec cette configuration, on dispose d'une distance minimale
dl non nulle lorsque l'on mesure l'écart d entre la parallèle à la direction
longitudinale R-R' passant par l'extrémité A du rebord d'intrados 281' et
l'extrémité B ou bord extérieur de la portion en saillie 161 située entre la
face intrados 161a et la face terminale 161b. En d'autres termes,
l'extrémité B est en retrait par rapport à l'extrémité A.
De préférence, ladite valeur minimale dl est supérieure ou
égale à 1 mm, voire à 2 mm et dépend du matériel utilisé pour réaliser le
perçage des canaux de refroidissement 132.
De façon caractéristique, lesdits canaux de refroidissement 132
sont disposés dans ladite portion en saillie 161 de sorte qu'ils débouchent
sur la face terminale 161b de ladite portion en saillie 161.
De cette façon, on obtient un flux d'air de refroidissement F1
(voir figure 8) qui est rabattu par l'écoulement des gaz externes chauds
dirigés depuis l'intrados 16a vers l'extrados 18a via le jeu existant en
somment d'aube par rapport à la surface annulaire interne correspondante
du carter de turbine 50, du fait du gradient de pression positif entre
l'intrados 16a et l'extrados 18a.
Cette géométrie engendre un flux F2 dans une zone de
recirculation (zone de coin) qui permet un mélange efficace entre le flux
de gaz de refroidissement F1 et les gaz externes chauds quelle que soit la
position de l'ouverture de sortie des canaux de refroidissement 132 sur la
face terminale 161b de ladite portion en saillie 161.
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Ainsi, l'utilisation d'une portion en saillie 161 selon l'invention
permet d'améliorer encore davantage l'efficacité du refroidissement
engendré par l'air issu des canaux de refroidissement 132.
Selon une disposition géométrique préférentielle visible sur les
figures 8 à 11, la distance A (voir figure 9) entre l'extrémité B de la face
terminale 161b de la portion en saillie 161 et le reste de la paroi d'intrados
16 est au minimum égale à la différence entre l'écart E, mesuré entre
l'extrémité A du rebord d'intrados 281' et le reste de la paroi d'intrados 16,
et ladite distance d entre l'axe des canaux de refroidissement 132 et
l'extrémité A du rebord d'intrados 281': cette distance A correspond à
l'étendue axiale de la face terminale 161b de ladite portion en saillie 161.
Ainsi, A E - d.
Afin de ne pas alourdir la structure, l'épaisseur e de la paroi
d'intrados 16 de la pale de l'aube 110 est sensiblement constante entre la
portion en saillie 161 et le reste de la paroi d'intrados 16, et est également
sensiblement égale à l'épaisseur de la paroi de la zone 161d de la portion
en saillie 161 (voir la figure 9) reliée à la paroi de fond, au niveau de et
par l'avant de la base du rebord d'intrados 281'.
On note que les épaisseurs de paroi sont, considérées en
prenant la direction orthogonale à la face extérieure de la zone à
considérer.
Cette caractéristique est illustrée sur la figure 9 où l'on retrouve
cette épaisseur e en dessous de la portion en saillie 161, à l'emplacement
de la portion en saillie 161 le long des canaux de refroidissement 132 et
dans la zone 161d située entre la face terminale 161b et le passage de
refroidissement interne et reliant la portion en saillie 161 à la paroi de
fond 26.
Pour ne pas pénaliser la robustesse mécanique du pied 12 de
l'aube, il faut éviter d'épaissir la paroi d'intrados 16 à l'emplacement de la
portion en saillie 161. A cet effet, on creuse la face arrière de la paroi
d'extrados à l'emplacement de la portion en saillie 161. Concrètement, la
zone à retirer derrière la portion en saillie 161 par rapport au profil
classique de la paroi d'intrados 16, visible par les lignes P1 et P2 sur la
figure 8, correspond à la zone C de la figure 9.
Avantageusement, cette conception selon l'invention avec la
portion en saillie 161 qui n'engendre pas de surépaisseur peut être
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obtenue avec un minimum de modification des outillages préexistants : en
fonderie, on creuse la boite à noyau déjà existante d'un volume équivalent
de la surface extrudée C (sur toute la largeur de l'intrados) afin de
produire des noyaux ayant le profil interne de cavité adéquat pour
l'obtention de la portion en saillie 161, et on creuse ce volume sur le
moule de cire formant l'enveloppe extérieure de l'aube.
Dans cette configuration, la face extérieure 161a et la face
intérieure 161c de la portion en saillie 161 sont parallèles entre elles.
De préférence, la face terminale 161b de la portion en saillie
161 est plane.
Sur les figures 8 et 9, la face terminale 161b de la portion en
saillie 161 est horizontale : elle est dirigée de façon orthogonale à la
direction longitudinale R-R' de l'aube à l'emplacement où les canaux de
refroidissement 132 débouchent dans ladite face terminale 161b.
Dans le cas illustré, toute la face terminale 161b de la portion
en saillie 161 est dirigée de façon orthogonale à la direction longitudinale
R-R' de l'aube.
Selon une première variante visible sur la figure 10, on utilise
un chanfrein au niveau de la face terminale 161b, de sorte que la face
terminale 161b de la portion en saillie 161 est inclinée en formant un
angle y1 obtus non nul avec la direction longitudinale R-R' de l'aube à
l'emplacement où les canaux de refroidissement 132 débouchent dans
ladite face terminale 161b. Dans cet agencement, c'est un angle y2 aigu
qui est formé entre la face terminale 161b de la portion en saillie 161 et la
direction horizontale parallèle à l'axe X-X' de rotation du rotor et
orthogonale à la direction longitudinale R-R' de l'aube. Cet angle y2 est de
préférence compris entre 100 et 60 , de préférence entre 20 et 50 , et
avantageusement entre 25 et 35 , à savoir proche de 30 .
De cette façon, l'axe des canaux de refroidissement 132 est
orthogonal à la face terminale 161b de la portion en saillie 161, à
l'emplacement où les canaux de refroidissement 132 débouchent dans
ladite face terminale 161b. L'avantage de cette variante est que la forme
de l'ouverture de sortie des canaux de refroidissement 132 sur la face
terminale 161b est ronde contre une forme plus ovale lorsque la face
terminale 161b est horizontale, ce qui permet de mieux contrôler la
CA 02854890 2014-05-07
WO 2013/072610
PCT/FR2012/052604
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section de sortie des canaux de refroidissement 132 et donc le débit d'air
de refroidissement.
Sur les figures 8 à 10, la paroi de fond 26 est dirigée de façon
orthogonale à la direction longitudinale R-R' de l'aube, ce qui correspond à
une configuration classique.
Par ailleurs, sur ces figures 8 à 10, la face terminale 161b de la
portion en saillie 161 est disposée à la hauteur du rayon de débouchage
R2 qui est inférieur au rayon R3 correspondant à la face extérieure 26b
de la paroi de fond 26 (voir figures 8 et 9) qui est tournée vers la cavité
30. Ainsi, R2<R3 permet de garantir un refroidissement efficace de la
zone de fond de baignoire (si on avait R2>R3, le fond de baignoire ne
serait pas impacté par le refroidissement issu du canal de refroidissement
32.)
Egalement, sur ces figures 8 à 10, la face terminale 161b de la
portion en saillie 161 est disposée à la hauteur du rayon de débouchage
R2 qui est supérieur au rayon R4 correspondant à la face intérieure 26a de
la paroi de fond 26 (voir figures 8 et 9) qui est tournée vers le passage de
refroidissement interne 24. Cette situation, avec R2>R4 permet de
garantir que l'on viendra bien refroidir l'aube 110 au-dessus de la zone
non couverte thermiquement par le refroidissement engendré par la cavité
30.
En conséquence, avoir R2<R3 et R2>R4 représente le meilleur
compromis thermique que l'on peut trouver.
Sur la deuxième variante de la figure 11, on utilise un fond de
baignoire incliné par le fait que ladite paroi de fond 126 est dirigée de
façon inclinée en formant un angle 81 différent de l'angle droit et non nul
avec la direction longitudinale de l'aube R-R'.
Plus précisément, la face supérieure de ladite paroi de fond 126
forme, à l'emplacement adjacent au rebord d'intrados 281', un angle 81
aigu, de préférence compris entre 45 et 89 , de préférence entre 50 et
65 , et avantageusement entre 55 et 65 , à savoir proche de 60 , ce qui
correspond à un angle 52 aigu entre la face supérieure de ladite paroi de
fond 126 et la direction horizontale parallèle à l'axe X-X' de rotation du
rotor et orthogonale à la direction longitudinale R-R' de l'aube.
