Note: Descriptions are shown in the official language in which they were submitted.
,' ,'~ ' 1 1~086~4
L'invention se rapporte à la fabrication des assaison-
nements à base d'hydrolysats acides de matiares végétales riches
en protéines et en hydrates de carbone.
Elle concerne en particulier un procédé de traitement
d'un hydrolysat acide de matières vegetales permettant de sepa-
rer celui-ci en une fraction de couleur sombre et une fraction
de couleur claire.
Les produits provenant de l'hydrolyse acide de matiè- -
res végétales ont une coloration brun fonce qui n'est pas desi-
rable dans certaines applications. On a donc cherche à les
décolorer.
Classiquement, lors de la fabrication industrielle
des assaisonnements, les hydrolysats acides sont decolorés au
moyen de charbon actif, souvent par plusieurs passages succes-
sifs, comme indiqué par exemple dans les brevets françaisno 1.218.831 (colonne 2, paragraphe 2) ou 2,095.510 (paragraphe
reliant les pages 1 et 2).
Les quantites de poudre de charbon actif utilisées
sont importantes et le charbon consomme ne pouvant pas être
régeneré dans de bonnes conditions doit être brûlé, ce qui
est un facteur de pollution.
De plus, une certaine ~uantité de produit est perdue
par adsorption sur le charbon. Le charbon favorise encore une
adsorption sele~tive des acides amin~s, ce qui affaiblit le
pourcentage en acides amines du produit final.
Enfin, le traitement de décoloration s'effectue de
manière discontinue en cuve ou sur colonne contenant le char-
bon et nécessite de nombreuses manipulations.
Le procédé selon l'invention permet de pallier tous
ces inconvénients.
Il est caracterisé en ce qu'on met en contact un hydro-
lysat acide de matieres végétales en régime turbulent avec au
moins une membrane semi-perméable stable en milieu acide sous
une pression de 4 à 50 kg/cm , ce qui fournit un premier liquide
~ .
. . .
.. . . .
: ~ :
. . .. ~ . - . ~ , ., : ~ . ' :
.
-- 2 --
86~4
faiblement coloré ou perméat qui passe ~ travers la membrane
et dont l'intensité moyenne de la coloration, mesurée par
son extinction est environ le 1/lOème de celle de l'hydroly-
sat, et un second liquide fortement coloré ou rétentat qui
ne passe pas à travers la membrane.
Les produits à traiter proviennent de l'hydrolyse
acide de toute matière végétale riche en protéines telle que
par exemple les protéines de légumineuses, de céréales, les
tourteaux d'ol~agineux.
L'hydrolyse est habituellement effectuée en présence
d'acide chlorhydrique de concentration environ 20~ à tempé-
rature de llO à 130~C pendant de 5 à 8 heures. Le mélange
obtenu est ensuite neutralis~ par l'hydroxyde de sodium, fil-
tré pour en éliminer les humines insolubles et éventuellement
évaporé jusqu'à la concentration désirée.
Ces hydrolysats sont composés essentiellement d'aci-
des aminés, de chlorure de sodium et de compositions coloran-
tes et ont la composition et les propriétés suivantes :
azote total 2,8 - 3,5 %
matière sache 40 - 50 %
chlorure de sodium 16 - 18
extinction mesurée pour
une solution à 10% dans une cuvette
de l cm à la longueur d'onde de 525 nm 0,200 - 0,300
pH 5,0 - 5,4
Le choix du type de membrane utilisée dans le procédé
de l'invention n'est pas critique pourvu que celles-ci remplis-
sent certaines exigences d'ordre technologique telles que par
exemple _ une vitesse de filtration élevée,
- une grande homogénéité de porosité,
- une haute résistance à la pression,
- une longue durée de vie aux pH d'utilisation.
' :'i' ' :
,.. . . . . . . . . . . . . . . . . ...... . . : . . .
.' , . , " ~ , ~' ::.' : . . ..
1~86~4
On peut ainsi utiliser des membranes anisotropiques
en acétate de cellulose ou tout autre matériau synthétique
convenable. Les membranes utilisables ont une zone de coupure -
de préférence supérieure à 500 et inférieure a 50,000, c'est-
à-dire qu'elles retiennent les composés de poids moléculaire
supérieur à 500 et inférieur à 50,000.
Pour un type de membrane donné on peut évaluer la
pression optimale dans le compartiment de concentration.
On s'efforce de maintenir une turbulence élevée pour réduire
la concentration de polarisation au voisinage de la membrane.
Dans la pratique, on constate le plus souvent que le débit
de perméat commence par augmenter avec la pression puis se
stabilise à une valeur donnée. On cherche donc à travailler
à des pressions inférieures à la valeur maximale qui permet-
tent un débit convenable. Selon l'invention, la pression est
comprise entre 4 et 50 kg/cm et de préférence entre 5 et
18 kg/cm2
La température a également une influence sur le
débit du perméat. Une augmentation de la température a pour
effet de diminuer la viscosité du produit d'alimentation,
d'augmenter le diamètre des pores et de diminuer'la concen-
tration de polarisation, ce qui conduit à une au~mentation
du débit. Selon l'invention, la température est comprise entre
20 et 80~C et avantageusement entre 25 et 60~C.
Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre
dans tout appareil connu, tubulaire, à fibres creuses, en
spirales, de type plan, etc. Ces appareils comportent d'une
manière générale :
- un premier compartiment, dit d'alimentation, qui
joue aussi le rôle de compartiment de concentration,
- des moyens pour établir une circulation rapide des
fluides de ce compartiment, ce qui est obtenu par exemple en
établissant une recirculation,
- 3 -
r ,''"p~
.
- une membrane ultrafiltrante,
- un second compartiment permettant de récupérer
l'ultrafiltrat,
- des moyens permettant l'alimentation du premier
compartiment et le soutirage dans les deux compartiments.
Les appareils utilisés dans les exemples ci-après
sont des appareils de type plan. Un module est constitué
d'un empilement de disques rigides superposés ou juxtaposés.
I.'empilement comprend alternativement un cadre et un plateau
separés par une membrane semi-perméable. Chaque plateau est
creux et communique à sa peripherie avec l'extérieur par
une petite tubulure. Le liquide sous pression est introduit
à une extrémité de l'appareil, chemine au travers de l'empi-
lement et est recueilli à l'autre extrémité, tandis que
l'ultrafiltrat est recueilli par les petites tubulures des
disques plateaux creux.
Le procédé selon l'invention peut 8tre mis en
oeuvre de differentes manières. Les dessins annexés, donnés
à titre d'exemple, illustrent de fa,con schématique ses modes
de mise en oeuvre préférées.
Dans ces dessins,
La fig. 1 représente une installation comprenant
un module.
La fig. 2 représente une disposition de plusieurs
modules dans une ligne.
La fig. 3 illustre un dispositif permettant le
contrôle continu de la coloration du perméat.
Selon un premier mode de mise en oeuvre, en disconti-
nu, le lot de produit à traiter est introduit d'une cuve d'ali-
mentation sur la membrane semi-perméable, le perméat est
recueilli dans une cuve de stockage et le r~tentat est perio-
diquement évacué vers une cuve de stockage jusqu'à epuisement
de la charge.
.
: '
~ 5 ~ ~ ~86~4
, ~ .
Un second mode de mise en oeuvre en continu, qui
est préfér~, est represent~ par la figure 1. Le produit à
traiter pénatre à partir de la cuve d'alimentation 11 par la
conduite d'admlssion 12 et la pompe 13 dans le module 14.
Le permeat est évacué par les differentes tubulures 15 rac-
cordées au tube collecteur 16 vers la cuve de stockage 17. -
Le rétentat est recyclé vers la cuve d'alimentation 11 par
une conduite de retour 18 ~quipée d'une soupape de retenue
r~glable 19 permettant de régler le débit de rétentat. Le
produit à traiter se concentre en colorant et on peut pro-
ceder en continu jusqu'à épuisement de la charge.
8ien que les appareillages ci-dessus ne comportent
qu'un seul module, il est souvent souhaitable d'augmenter la
surface utile de membrane et par là l'efficacit~ du traite-
ment, le nombre des modules utilisés pour une quantite donnéede produit à traiter dépendant de la surface de membrane
disponible par module. Les modules peuvent être dispos~s
en parallèle, le courant de charge pénétrant simultanément
dans tous les modules ou en série, c'est-à-dire que la
matière concentr~e ou r~tentat d'un premier module constitue
la charge d'un second et ainsi de suite. Une batterie de
modules peut également 8tre constituée d'une combinaison de
ces deux modes d'agencement, un premier groupe de plusieurs
modules en parallèle étant relie en série à un second groupe.
Une ligne préférée est schématisée ~ la figure 2. Elle
comporte une cuve d'alimentation 21, une pompe d'alimentation
22, un groupe de modules 23 et 24 disposé en série, une cuve
de stockage de rétentat 25, une cuve de stockage de perméat
26, des moyens de contrôle de debit et de pression 27. On
prevoit egalement des pompes de circulation 28 le long de
la ligne.
On peut également pr~voir une première ligne de
modules pourvue de membranes de caractéristiques conduisant
à un perméat d'une premiere coloration et une seconde ligne
de modules ayant des membranes de caractéristiques conduisant
~''',J
. . , . - .
.. . . . . . . .
. - . . : : . : . .
. - , ,. , . . ..
:.~ - ", ' ' ' , . '
~. ,: . .
.~ ,
.
- 6 ~ 86~4
à un perméat d'une seconde coloration et melanger ensuite
les deux permeats de fa,con à obtenir un produit final desire
d'une coloration intermediaire.
Lors de la mise en oeuvre du proced~ en particulier
en continu, il est particulièrement avantageux de proceder
au contr81e continu de la coloration du perméat. Ce contrôle
peut etre realise de manière simple au moyen du montage
represente à la figure 3. Le flux de produit à traiter 31
passe à travers les modules d'ultrafiltration 32 d'o~ ressor-
tent le flux de permeat 33 et le flux de r~tentat 34.On fixe une valeur d8siree de la coloration du permeat (don-
nee par son extinction), on fait passer une partie du permeat
à travers la cuvette d'un colorimètre 35 et on compare la
valeur de l'extinction mesuree avec la valeur desirée. Une
éventuelle difference d'extinction est alors corrlg8e en
modlfiant le rapport retentat/permeat par asservissement
d'une soupape 36 situee sur la conduite de sortie du reten-
tat aux variations de ce paramètre.
En effet, le debit du permeat a une valeur predeter-
min~e par la composition du produit à traiter, les proprietésde la membrane, la pression et la temp8rature dans le compar-
timent de concentration. La modification du rapport retentat/
permeat est donc obtenue en faisant varier la quantite de
retentat sortant de l'appareil,
Le procedë selon l'invention conduit ~ deux fractions
de qualité et de quantité differentes :
Un produit principal constitue par le permeat.
Ce prodult a une composition en amino-acides, chlorure de
sodium et eau identique à celle de l'hydrolysat de depart,
mais plus ou molns fortement decolore selon les conditions
du procede.
- : .. .,.............. .. :.,, -: . . ,. -: : . - : . , ,
, ~ ,
'~ :. '. . . ' , ' .' ' ' ' ' '': ' ' , ' "
, . . . ' ' ' ' . ' . , . ,. : ' .
.
~3186~4
Un produit secondaire constitue par le rétentat,
dont la composition en chlorure de sodium et eau est identi-
que à celle de l'hydrolysat de depart. Il est légèrement
enrichi en acide aspartique, acide glutamique et en tyrosine
et de coloration plus lntense.
Genéralement, on déslre recueillir la plus grande
quantité possible de perméat par rapport a la quantite d'hy-
drolysat traite. Cependant, on peut arrêter l'ultrafiltration
~ n'importe quelle valeur du facteur de concentration X
d~fini comme le rapport entre la quantite d'hydrolysat traité
et la quantité de rétentat obtenu, Si on poursuit l'ultrafil-
tration suffisamment longtemps on peut obtenir un facteur K
d'une valeur d'environ 20.
Le rétentat peut être utilise directement dans
lS certains produits pour lesquels sa coloration brun foncé ne
gêne pas. Cependant lorsque la quantite obtenue est superieure
aux besoins, il est possible d'isoler le colorant en debarxas-
sant le concentrat de la totalité des amino-acides et du
chlorure de sodium par diafiltration. Pour ce faire, on ali-
; 20 mente l'installation d'ultrafiltration avec un mélange d'hydro-
lysat et d'eau jusqu'à concentration du r~tentat.
On ajoute alors a celui-ci une même quantite d'eau
- et on recommence la diafiltration. Apres plusieurs lavagessuccessifs ou un lavage a contre-courant, le produit obtenu
ne contient pratiquement plus d'hydrolysat, On peut alors
sécher l'agent colorant par exemple par atomisation.
Ce colorant brun fonce peut 8tre utilise par
exemple comme agent colorant en remplacement du colorant
; caramel.
Le permeat et le retentat obtenus peuvent être eva-
porés et séchés partiellement ou totalement, se presenter
sous forme pâteuse ou de poudre sèche. L'op8ration de sechage
peut avantageusement être effectuee sous vide. Cependant on
.
,,. .,~ .
''
-- 8 --
~1~86~i4
peut mettre en oeuvre d'autres techniques, par exemple le
séchage sur tapis, par atomisation, cryodessication, etc.
Le produit séche est ensuite moulu sous la forme d'une poudre.
Quelle que soit la forme du produit final, celui-ci
peut être incorpor~ aux produits alimentaires tels que potages,
sauces, condiments, bouillons, etc.
Les exemples suivants illustrent la mise en oeuvre
du proc~dé de l'invention, sans que celui-ci ne soit limité
aux conditions qui y sont decrites.
Les parties et pourcentages sont en valeur pondérale
sauf indication contraire.
Exemple
Dans cet exemple et dans les exemples qui suivent,
les propriétes des produits sont déterminées comme suit :
- le contenu en azote (N) est obtenu par la -
méthode de Kjeldahl
- la teneur en matières sèches (TS) est evaluée par
séchage de l'echantillon sous vide pendant 4 heu-
res à 70~C sur pentoxyde de phosphore
- l'extinction E est mesuree par dilution d'un volume
d'echantillon dans 9 volumes d'eau en cuvette de 1 cm
à la longueur d'onde de 525 nm.
L'hydrolysat trait~ a les proprietes suivantes :
N 2,9 %
TS 44 ~ - :~
NaCl 18 %
extinction 0,300
pH 5,2
- . . .~ ~ .
.:
- : . ' ~ : , .:
:' ' , . ' '. ~ '-' ' , :' : '' '
.. . . . . .
- g ~lG86Q4
En utilisant un module DDS (De Danske Sukkerfabrikker)
de laboratoire muni d'une membrane de 0,36 m2 de type 800 avec
le montage de la figure 1, on introduit 20 kg d'hydrolysat
filtre defini ci-dessus dans un r~cipient d'alimentation pour-
vu d'un echangeur de chaleur en maintenant la temperature à
22~C et on conduit l'ultrafiltration pendant 30 minutes avec
retour total du perméat. On regle ensuite la pression au moyen
de la soupape 19 (fig. 1) et on poursuit l'ultrafiltration avec
retour du perméat pendant 30 minutes en maintenant la tempéra-
ture à 22~C. Après cette op~ration d'~quilibrage, on mesurele débit en perméat et on analyse un 8chantillon de celui-ci
(P-O). On commence alors à recueillir le perméat dans le
recipient de stockage 17. Un échantillon est analysé apres
. chaque passage de 2 litres de permeat et on arrête l'opéra-
tion lorsque la concentration atteint la valeur désiree du
facteur de concentration K. Les resultats obtenus sont r~sumés
dans le tableau ci-apr~s.
Tableau
K = 10.0
débit 8 l/minute
pression 20 kg/cm
. . .... _ .. . , .. _ ..
echantillon apr~s Rendement en
passage du parméat (1) N % TS % permeat (kg~m2/h) E
.
. 0 2,8 42 12,1 0,090
1 2,7 42 11,1 0,090
2 2,8 42 10,3 0,080
4 2,7 42 9,7 0,074
8 2,7 40 8,3 0,080
! 12 2,8 40 8,1 0,100
14 2,8 39 7,8 0,130
~5 2,6 40 7,3 0,150
Permeat (m~yenne) 2,7 40 total18,0 kg O,084
iRetentat (moyennel 3,3 43 total2,0 kg 2,20
i-.-. . ~ .
,
~ . ' '' '.
: . . - ~ .,. . : .
-- 10 --
llV86~4
Le rétentat contient 74~ de l'agent colorant et
26% de celui-ci se trouvent dans le perméat. Le rendement
en perméat moyen est 9,1 kg/m2/h.
Exemple 2
On répate les opérations décrites dans l'exemple 1
dans les conditions ci-après :
membrane 865, ultrafiltration jusqu'à K = 14,2
Débit 8 l/min.
temperature 22~C -
pression 40 kg/cm2
Les resultats obtenus sont resumes dans le tableau
suivant :
Tableau 2
,_ , ._ . ;'.
Echantillon apre's ¦ rendement en 2
passage du ~ meat (1) N % TS % permeat tkg/m /h) E
_ .. ___ ._
0 2,1 35 2,28 0,030
2 2,1 34 1,75 1 0,020 ~ -
4 2,1 34 1,73 0,020
13 2,3 33 1,42 0,040
2,8 36 1,00 0,080
... ~ . ._ . ._
permeat (m~yenne) 2,1 36 total18,4 kgO,030
rétentat (moyenne) 3,9 44 total1,4 kg3,00
_ : -
Le retentat contient 88% de l'agent colorant et le
perm~at 12% de celui-ci.
Le rendement moyen en perm~at est 1,65 kg/m /h.
, ' .:
.. . .. .
11086t~4
Exemple 3
Pour ~tudier l'influence de la pression de travail
pour une membrane donnee sur le rendement en perm~at on proc~de
comme suit :
On remplit le reservoir d'alimentation avec environ
20 kg d'hydrolysat à température donnée puis on fixe la pression
et le debit desir~s en commençant par la valeur la plus basse
de la pression. On alimente le module DDS de l'exemple 1 avec
retour total du perméat jusqu'a établissement de l'~quilibre.
On mesure alors le rendement en perméat et on analyse
des échantillons de celui-ci.
On recommence les opérations précédentes avec la
valeur supérieure qui suit sur l'échelle des pressions.
Pour obtenir des valeurs pour différents X on recueil- -
le le permeat jusqu'a la valeur de K déslree et on recommence
la série des operations précédentes, Les résultats obtenus avec
les membranes 800 et 865 sont indiqués dans les tableaux 3
et 4 ci-dessous.
Tableau 3
membrane 800
température de l'hydrolysat 20 C
debit 8 l/min. à 20~C.
~~ 2
K pression kg/cm rendement en 2 N TS E
perméat (kg/m /h) % %
._ _ . _ ...
1 7 12.8 2.9 44 0.168
15.2 2.9 44 0,160
12 16.8 3.0 44 0.150
14 18.3 2.9 44 0.140
16 19.5 2.8 43 0.128
19 19.3 2,8 44 0,110
21 18.7 2.8 43 0.100
23 17.5 2.7 43 0.090
17.3 Z 7 43 0.084
., ' ,, ~ ' :
' - .
' '
- 12 -
''' ~1~86~4
K presslon kg/om2 rendement en 2 N TS E
perm~at (kg/m /h) ~ ~
..
2.5 10 7.67 2.9 43 0.114
14 9.67 2.9 - 0.134
17 10.7 2.8 42 0.120
21 10.8 2,7 0.100
. .
.
Le rendement maxium en permeat est obtenu ~ une
pression d'environ 16-17 bar.
,
Tableau 4
:
membrane 865
température 23~C
d~bit 8 l/min. ~ 20~C
! 2
K pression en kg/cm rendemen~ en permeat N TS E
(kg/m /h) ~ ~
.. ~
1 27 2.08 2.4 41 0.042
31 2.50 2.3 40 0.040
36 2.83 2.3 39 0.040
42 3.00 2.2 38 0.032
47 3.21 2.2 38 0.032
52 3.46 2.1 37 0.030
' 20 56 3.63 2.1 37 0.030
.
~ 2 30 2.87 - - -
; 36 3.40 2.3 39 0.035
9 3.43 2.2 39 0.033
43 3.60 2.1 - 0.032
3.37 2.1 38 0.029
3.63 2,0 - 0.025
', ' ..
~ . . -: - . : . - : :- . . . - -: . , -
:
.
- 13 - 11~86~4
On constate que le rendement maximum en perm~at n'est
pas atteint à 49 kg/cm2. Cependant, on choisira avantageusement
une pression inférieure, pour ne pas fatiguer la membrane.
Exemple 4
Pour déterminer l'effet de la température sur le rende-
ment en perméat, on fixe la pression, le débit d'entree et la
temp~rature désiree, puis on mesure le rendement en perm~at
apr~s avoir atteint le r~gime d'équilibre.
Les résultats obtenus avec une membrane 865 en utili~
sant le module DDS de l'exemple 1 sont indiqués dans le ta-
bleau 5 ci-dessous~
Tableau 5
débit 8,5 l/min . 2
pression 40 kg/cm
.
Temp~rature Rendement en perméat
~C kg/m2/h
..
21 1.76
22 1.90
27 2.31 :~
~9 2.43
On constate une augmentation de débit du permeat
~de 4,6~/~C (sur la base de 21~C).
- , ..
,
- 14 - 1~86~4
Exemple 5
En utilisant le module DDS de l'exemple 1, on diafil-
tre 85 kg d'hydrolysat filtr~ sur une membrane 865 en ajoutant
continuellement 60 kg d'eau jusqu'à un facteur de concentra-
tion d'environ 18. On obtient ainsi 4,6 kg de retentat auquel : :
on ajoute la meme quantite d'eau et on r~pare quatre fois
la diafiltration. On obtient ainsi 2,7 kg de r~tentat final
(rétentat IV) pratiquement exempt d'hydrolysat, lequel est :~
s~che par atomisation. L'analyse de l'hydrolysat de depart,
du perméat et du retentat de chaque etape du processus de .
diafiltration donne les r~sultats indiques au tableau 6
ci-après.
. . . ~ .
.. . . . .
., :,
: ' '' .' : :.: .. : ' , ~ ,, ,-. :
, .. -- 15 --
86~!4
Tableau 6
debit de perméat 8 l/min. a 20-23~C -:
pression 42 kg/cm2
.
. . "
:, N % TS % NaCl % E
., _ I -
.~ ~5 kg hydrolysat + 3,0 45 18,6 0,236
. 5ultrafil- 60 kg eau
3 tration140 kg perm~at + 1,6 26 - O,050 ..
~4,6 kg r~tentat A 3,1 32 - 0,60*
4,6 kg r~tentat A +
4,6 kg eau
lavage I6,5 kg parméat + 0,7 7,3 1,1 0,040
~7 kg r~tentat I 3,3 33,4 0,7 1,00*
,7 kg r~tentat I +
lavage II,7 kg~eau
,9 kg perméat + 0,5 5,3 0,4 0,038
, ,9 kg rétentat II - - - -
i r2,9 kg r~tentat II +
~' 2,9 kg eau
j 20 lavage III 3,0 kg perméat + 0,3 3,1 0,1 0,022
,8 kg retentat III - - - -
, ~2,8 kg rétentat III +
2,8 kg~eau
lavage IV3,1 kg perm~at + 0,2 2,2 0,04 0,018
2,7 kg retentat IV 2,8 27,3 0,04 1,3 *
Agent colorant sec 10,4 - 0,6 - :
., .
i
ul * extinction mesur~e avec une solution à 1% au lieu d'une solu- :.
tion à 10%.
- 16 ~ 86~4
Exemple 6
On rép~te les opérations decrites dans l'exemple 1 ~ ~.
dans les conditions ci-apr~s :
Membrane GR 8 P, ultrafiltration jusqu'à K = 10
Débit 8 l/min.
Température 20 - 22 C
Pression 9 kg/cm2
Les resultats obtenus sont r~sumes dans le tableau
suivant ;
Echantillon apres Rendement en -
temps (h) perméat (kg/m /h) E
._ _ . .. ._ . ::
0 11.2 0.11 :~
2 10.5 0.11
. 4 9.1 0.11 :
6 7.3 0.13
8 5.4 0.15
-. . --~
Perm~at (moyenne) total 28.0 kg 0.12
Retentat (moyenne) total 3.0 kg
, '' " ''.
Le r~tentat contient 60~ de l'agent colorant et 40~
de celui-ci se trouvent dans le perméat. Le rendement moyen
en perméat est 9.5 kg/m2/h. .-
- . , . , . . : .. - , . : : . .
. - . . : . - .: .: ,
. ~ ., ~ . . ..
: . : . . .
. . , ~ . .
- 17 - ~ ~86~4
:i
; Les produits des exemples 1, 2, 5 et 6 (membranes
type 800, 865 et GR 8 P respectivement) ont été testés organo-
leptiquement comme suit :
1. On a comparé les perméats des exemples à
l'hydrolysat type decoloré sur charbon actif.
Pour ce faire, on a versé l litre d'eau
chaude sur 20 ml de chaque échantillon.
Les trois échantillons ont une saveur
neutre, un arôme complet, ample, équivalent -~
au contrôle.
.
2. On a compar~ les rétentats (concentrats) des
exemples testés comme ci-dessus. Les échantil-
lons ont une légère saveur d'aromate, un
profil interessant.
3. On a versé 1 litre d'eau chaude sur l g
d'agent colorant de l'exemple 5. Le produit
a une saveur passablement neutre, une
légère flaveur d'aromaee,
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