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Procédé de traitement d'un courant de GNL obtenu par refroidissement au
moyen d'un premier cycle de réfrigération et installation associée.
La présente invention concerne un procédé de traitement d'un courant
de GNL obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de
réfrigération,
le procédé étant du type comprenant les étapes suivantes :
(a) on introduit le courant de GNL porté à une température inférieure à
- 100 C dans un premier échangeur thermique ;
(b) on sous-refroidit le courant de GNL dans le premier échangeur
thermique par échange thermique avec un fluide réfrigérant pour former un
courant de GNL sous-refroidi ; et
(c) on fait subir au fluide réfrigérant un deuxième cycle de réfrigération
io semi-ouvert, indépendant du premier cycle.
On connaît de US -B- 6 308 531 un procédé du type précité, dans
lequel on liquéfie un courant de gaz naturel à l'aide d'un premier cycle de
réfrigération qui met en oeuvre la condensation et la vaporisation d'un
mélange
d'hydrocarbures. La température du gaz obtenu est d'environ -100 C. Puis, on
sous-refroidit le GNL produit jusqu'à environ -170 C à l'aide d'un deuxième
cycle
de réfrigération de type dit cycle de Brayton inversé semi-ouvert
comprenant
un compresseur à étages et une turbine de détente de gaz.
Un tel procédé ne donne pas entière satisfaction. En effet, le
rendement maximal du cycle dit de Brayton inversé est limité à 40% environ.
Par
2o ailleurs, son fonctionnement en cycle semi-ouvert est difficile à mettre en
oauvre.
Un but de l'invention est donc de disposer d'un procédé autonome de
traitement d'un courant de GNL, qui présente un rendement amélioré et qui peut
facilement être mis en uvre dans des unités de structures diverses.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de traitement du type
précité, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes suivantes :
(d) on détend dynamiquement le courant de GNL sous-refroidi dans
une turbine intermédiaire en maintenant ce courant essentiellement à l'état
liquide ;
(e) on refroidit et on détend le courant issu de la turbine intermédiaire
puis on l'introduit dans une colonne de distillation ;
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(f) on récupère un courant de GNL déazoté en pied de la colonne, et
un courant de gaz en tête de la colonne ; et
(g) on comprime le courant de gaz de tête dans un compresseur à
étages, et on extrait, à un étage de pression intermédiaire du compresseur,
une
première partie du courant de gaz de tête comprimé à une pression
intermédiaire
PI pour former un courant de gaz combustible ;
et en ce que le deuxième cycle de réfrigération comporte les étapes
suivantes :
(i) on forme un courant de fluide réfrigérant de départ à partir d'une
io deuxième partie du courant de gaz de tête comprimé à la pression
intermédiaire PI ;
(ii) on comprime le courant de fluide réfrigérant de départ jusqu'à
une pression haute PH supérieure à la pression intermédiaire PI pour former un
courant de fluide réfrigérant comprimé ;
is (iii) on refroidit le courant de fluide réfrigérant comprimé dans un
deuxième échangeur thermique ;
(iv) on sépare le courant de fluide réfrigérant comprimé issu du
deuxième échangeur thermique en un courant de refroidissement majoritaire et
un courant de sous-refroidissement du GNL ;
20 (v) on refroidit le courant de sous-refroidissement dans un
troisième échangeur thermique puis dans le premier échangeur thermique ;
(vi) on détend le courant de sous-refroidissement issu du premier
échangeur thermique jusqu'à une pression basse inférieure à la pression
intermédiaire PI pour former un courant essentiellement liquide de sous-
25 refroidissement du GNL ;
(vii) on vaporise le courant essentiellement liquide de sous-
refroidissement dans le premier échangeur thermique pour former un courant de
sous-refroidissement réchauffé ;
(viii) on détend le courant de refroidissement principal
30 sensiblement jusqu'à la pression basse PB dans une turbine principale, et
on
mélange le courant de refroidissement principal issu de la turbine principale
avec
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le courant de sous-refroidissement réchauffé pour former un courant de
mélange ;
(ix) on réchauffe le courant de mélange successivement dans le
troisième échangeur thermique, puis dans le deuxième échangeur thermique
pour former un courant de mélange réchauffé ; et
(x) on introduit le courant de mélange réchauffé dans le
compresseur à un étage de pression basse situé en amont de l'étage de pression
intermédiaire.
Le procédé selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs des
io caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes
combinaisons
techniquement possibles :
- la pression haute PH est comprise entre 40 et 100 bars environ, de
préférence entre 50 et 80 bars environ et notamment entre 60 et 75 bars
environ ;
- la pression basse PB est inférieure à environ 20 bars ;
- lors de l'étape (vi), on détend dynamiquement le courant de sous-
refroidissement issu du premier échangeur thermique dans une turbine de
détente de liquide ;
- lors de l'étape (ii), on comprime au moins partiellement le courant de
fluide réfrigérant de départ dans un compresseur auxiliaire accouplé à la
turbine
principale ;
- lors de l'étape (i), on introduit un courant d'hydrocarbures en C2 dans
le compresseur pour former une partie du courant de fluide réfrigérant de
départ ;
- lors de l'étape (iii), on met le courant de fluide réfrigérant comprimé
en relation d'échange thermique avec un fluide réfrigérant secondaire
circulant
dans le deuxième échangeur thermique, le fluide réfrigérant secondaire
subissant
un troisième cycle de réfrigération dans lequel on le comprime à la sortie du
deuxième échangeur thermique, on le refroidit, et on le condense au moins
partiellement, puis on le détend avant de le vaporiser dans le deuxième
échangeur thermique ;
- le fluide réfrigérant secondaire comprend du propane et
éventuellement de l'éthane ; et
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- avant la détente de l'étape (e), on mélange le courant issu de la
turbine intermédiaire avec un courant d'appoint de gaz naturel refroidi par
échange thermique avec le courant de gaz de tête dans un quatrième échangeur
thermique ; et
- la teneur en C2 du gaz de tête est telle que le courant refroidi par le
deuxième échangeur thermique est purement gazeux.
L'invention a également pour objet une installation de traitement d'un
courant de GNL obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de
réfrigération, l'installation étant du type comprenant :
- des moyens de sous-refroidissement du courant de GNL comprenant
un premier échangeur thermique pour mettre le courant de GNL en relation
d'échange thermique avec un fluide réfrigérant ; et
- un deuxième cycle de réfrigération semi-ouvert, indépendant du
premier cycle,
caractérisée en ce qu'elle comprend:
- une turbine intermédiaire de détente dynamique du courant de
GNL sous-refroidi issu du premier échangeur thermique ;
- des moyens de refroidissement et de détente du courant issu de la
turbine intermédiaire,
- une colonne de distillation reliée aux moyens de refroidissement et
de détente ;
- des moyens de récupération d'un courant de GNL déazoté en pied
de la colonne, et des moyens de récupération d'un courant de gaz en tête de la
colonne ;
- un compresseur à étages relié aux moyens de récupération du
courant de gaz de tête de la colonne ; et
- des moyens d'extraction d'une première partie du courant de gaz
de tête piqués à un étage de pression intermédiaire du compresseur, pour
former
un courant de gaz combustible ;
et en ce que le deuxième cycle de réfrigération comporte :
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- des moyens de formation d'un courant de fluide réfrigérant de
départ à partir d'une deuxième partie du gaz de tête comprimée à la pression
intermédiaire ;
- des moyens de compression du courant de fluide réfrigérant de
5 départ jusqu'à une pression haute supérieure à la pression intermédiaire
pour
former un courant de fluide réfrigérant comprimé ;
- un deuxième échangeur thermique pour refroidir le courant de
fluide réfrigérant comprimé ;
- des moyens de séparation du courant de fluide réfrigérant
io comprimé, issu du deuxième échangeur thermique en un courant de
refroidissement principal et un courant de sous-refroidissement du GNL ;
- un troisième échangeur thermique pour refroidir le courant de
sous-refroidissement ;
- des moyens d'introduction du courant de sous-refroidissement
issu du troisième échangeur thermique dans le premier échangeur thermique ;
- des moyens de détente du courant de sous-refroidissement issu
du premier échangeur thermique jusqu'à une pression basse inférieure à la
pression intermédiaire pour former un courant essentiellement liquide de sous-
refroidissement du GNL ;
- des moyens de circulation du courant essentiellement liquide de
sous-refroidissement dans le premier échangeur thermique pour former un
courant de sous-refroidissement réchauffé ;
- une turbine principale de détente du courant de refroidissement
principal jusqu'à la pression basse ;
- des moyens de mélange du courant de refroidissement issu de
la turbine principale avec le courant de sous-refroidissement réchauffé pour
former un courant de mélange ;
- des moyens de circulation du courant de mélange
successivement dans le troisième échangeur thermique puis dans le deuxième
échangeur thermique pour former un courant de mélange réchauffé ;
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- des moyens d'introduction du courant de mélange réchauffé
dans le compresseur à un étage de pression basse situé en amont de l'étage de
pression intermédiaire.
L'installation selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs des
caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes combinaisons
techniques possibles :
- la pression haute PH est comprise entre 40 et 100 bars environ, de
préférence entre 50 et 80 bars environ et notamment entre 60 et 75 bars
environ ;
- la pression basse PB est inférieure à environ 20 bars ;
- les moyens de détente du courant de sous-refroidissement issu du
premier échangeur thermique comprennent une turbine de détente de liquide ;
- les moyens de compression du courant de fluide réfrigérant de départ
comprennent un compresseur auxiliaire accouplé à la turbine principale ;
- le deuxième cycle de réfrigération comprend des moyens
d'introduction d'un courant d'hydrocarbures en C2 dans le compresseur pour
former une partie du courant de fluide réfrigérant de départ ;
- le deuxième échangeur thermique comprend des moyens de
circulation d'un fluide réfrigérant secondaire, l'installation comprenant un
troisième cycle de réfrigération comportant des moyens secondaires de
compression du fluide réfrigérant secondaire issu du troisième échangeur
thermique, des moyens secondaires de refroidissement et de détente du fluide
réfrigérant secondaire issu des moyens secondaires de compression, et des
moyens d'introduction du fluide réfrigérant secondaire issu des moyens de
détente secondaires dans le deuxième échangeur thermique ; et
- le fluide réfrigérant secondaire comprend du propane et
éventuellement de l'éthane ; et
- elle comprend des moyens de mélange du courant de GNL sous-
refroidi avec un courant d'appoint de gaz naturel, et un quatrième échangeur
thermique pour mettre en relation d'échange thermique le courant d'appoint
avec
le courant de gaz de tête.
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Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être
décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels :
- la Figure 1 est un schéma synoptique fonctionnel d'une première
installation selon l'invention ;
- la Figure 2 est un graphe représentant les courbes d'efficacité du
deuxième cycle de réfrigération de l'installation de la Figure 1, en fonction
de la
température du GNL à l'entrée du premier échangeur ;
- la Figure 3 est un schéma analogue à celui de la Figure 1 d'une
deuxième installation selon l'invention ;
- la Figure 4 est un schéma analogue à celui de la Figure 1 d'une
troisième installation selon l'invention ; et
- la Figure 5 est un schéma analogue à celui de la Figure 1 d'une
quatrième installation selon l'invention.
La première installation 9 de sous-refroidissement selon l'invention,
représentée sur la Figure 1, est destinée à la production, à partir d'un
courant 11
de gaz naturel liquéfié (GNL) de départ porté à une température inférieure à
- 90 C, d'un courant de GNL déazoté 13. L'installation 9 produit également un
courant de gaz combustible 16 riche en azote.
Comme illustré par la Figure 1, le courant 11 de GNL de départ est
produit par une unité 15 de liquéfaction de gaz naturel comprenant un premier
cycle 17 de réfrigération. Le premier cycle 17 comporte par exemple un cycle
comprenant des moyens de condensation et de vaporisation d'un mélange
d'hydrocarbures.
L'installation 9 comprend un premier échangeur thermique 19 de sous-
refroidissement, un deuxième cycle de réfrigération 21 semi-ouvert,
indépendant
du premier cycle 17, et une unité de déazotation 23.
Le deuxième cycle de réfrigération 21 comprend un appareil de
compression 25 à étages comportant une pluralité d'étages 27 de compression.
Chaque étage 27 comprend un compresseur 29 et un réfrigérant 31.
Le deuxième cycle 21 comprend en outre un deuxième échangeur
thermique 33, un troisième échangeur thermique 35, une vanne de détente 37 et
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un compresseur auxiliaire 39 accouplé à une turbine principale de détente 41.
Le
deuxième cycle 21 comprend également un réfrigérant auxiliaire 43.
Dans l'exemple représenté sur la Figure 1, l'appareil 25 de
compression à étages comprend quatre compresseurs 29. Les quatre
compresseurs 29 sont entraînés par la même source 45 d'énergie extérieure. La
source 45 est par exemple un moteur de type turbine à gaz.
Les réfrigérants 31 et 43 sont refroidis par de l'eau et/ou de l'air.
L'unité de déazotation 23 comprend une turbine hydraulique
intermédiaire 47 couplée à un générateur de courant 48, une colonne 49 de
1o distillation, un échangeur thermique 51 de tête de colonne et un échangeur
thermique 53 de pied de colonne. Il comprend en outre une pompe 55
d'évacuation du GNL déazoté 13.
Dans tout ce qui suit, on désignera par une même référence un
courant de liquide et la conduite qui le véhicule, les pressions considérées
sont
des pressions absolues, et les pourcentages considérés sont des pourcentages
molaires.
Le courant de GNL de départ 11 issu de l'unité de liquéfaction 15 est à
une température inférieure à - 90 C, par exemple à - 130 C. Ce courant 11
comprend par exemple sensiblement 5% d'azote, 90% de méthane et 5%
2o d'éthane, et son débit est de 50 000 kmol/h.
Le courant de GNL 11 est introduit dans le premier échangeur
thermique 19, où il est sous-refroidi jusqu'à une température de - 150 C pour
produire un courant 57 de GNL sous-refroidi.
Le courant 57 est ensuite introduit dans la turbine hydraulique 47 et
détendu dynamiquement jusqu'à une pression basse, pour former un courant 59
détendu. Ce courant 59 est essentiellement liquide, c'est-à-dire qu'il
contient
moins de 2% mol de gaz. Le courant 59 est refroidi dans l'échangeur thermique
de pied 53, puis introduit dans une vanne de détente 61 où il forme un courant
64
d'alimentation de la colonne 49.
Le courant 64 est introduit en tête de la colonne de distillation 49, à
une pression basse de distillation. La pression basse de distillation est
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légèrement supérieure à la pression atmosphérique. Dans cet exemple, cette
pression est 1,25 bar, et la température du courant 64 est environ -165 C.
Un courant d'appoint 63 de gaz naturel, sensiblement de même
composition que le courant de GNL de départ 11, est refroidi dans l'échangeur
de
tête 51 puis détendu dans une vanne 65 et mélangé au courant de GNL sous-
refroidi détendu 59 en amont de la vanne 61.
Un courant 68 de rebouillage est extrait de la colonne 49 à un étage
intermédiaire Ni, situé au voisinage du fond de cette colonne. Le courant 68
est
introduit dans l'échangeur 53, où il se réchauffe par échange thermique avec
le
io courant de GNL 59 sous-refroidi détendu, avant d'être réintroduit dans la
colonne
49 sous le niveau intermédiaire Ni.
Un courant de pied liquide 67 contenant moins de 1% d'azote est
extrait de la colonne 49. Ce courant de pied 67 est pompé par la pompe 55 pour
former le courant de GNL déazoté 13 destiné à être envoyé à un stockage.
Un courant de tête gazeux 69, contenant près de 50 % d'azote, est
extrait de la colonne de distillation 49. Ce courant 69 est réchauffé par
échange
thermique avec le courant d'appoint 63 dans l'échangeur de tête 51 pour former
un courant de tête réchauffé 71. Ce courant 71 est introduit dans le premier
étage
27A de l'appareil de compression 25.
Le courant de tête réchauffé 71 est successivement comprimé dans le
premier étage 27A et dans le deuxième étage 27B du compresseur 25 jusqu'à
sensiblement une pression basse de cycle PB, puis comprimé dans le troisième
étage de compression 27C avant d'être introduit dans le quatrième étage de
compression 27D. Dans chaque étage 27 du compresseur, le courant de tête 71
subit une compression dans le compresseur 29 suivi d'un refroidissement à une
température d'environ 35 C dans le réfrigérant 31 associé.
Une première partie 16 du courant de tête comprimé dans le
quatrième étage de compression 27D est extraite du compresseur 29D, à une
pression intermédiaire PI, pour former le courant de gaz combustible.
La pression intermédiaire PI est par exemple supérieure à 20 bars, et
de préférence sensiblement égale à 30 bars. La pression basse de cycle PB est
par exemple inférieure à 20 bars.
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Une deuxième partie 73 du courant de tête poursuit sa compression
dans le compresseur 29D jusqu'à une pression moyenne sensiblement égale à
50 bars pour former un courant de fluide réfrigérant de départ.
Le courant 73 est refroidi dans l'échangeur 31 D puis introduit dans le
5 compresseur auxiliaire 39.
Le débit du courant de fluide réfrigérant de départ 73 est très supérieur
au débit du courant de gaz combustible 16. Le rapport entre les deux débits
est,
dans cet exemple, sensiblement égal à 6,5.
Le courant 73 est alors comprimé dans le compresseur 39 jusqu'à une
io pression haute de cycle PH. Cette pression haute est comprise entre 40 et
100
bars, de préférence entre 50 et 80 bars et avantageusement entre 60 et 75
bars.
Le courant 73 issu du compresseur 39 forme, après passage dans le
réfrigérant 43, un courant de fluide réfrigérant comprimé 75. Le courant de
tête
69 contient moins de 5% en masse d'hydrocarbures C~ , de sorte que le courant
75 est purement gazeux. Lorsque la pression haute est supérieure à 60 bars
environ, le courant 75 est un fluide supercritique.
Le courant 75 est ensuite refroidi dans le deuxième échangeur
thermique 33 et séparé à la sortie de cet échangeur 33 en un courant
minoritaire
77 de sous-refroidissement du GNL et un courant majoritaire 79 de
2o refroidissement principal. Le rapport de ces deux débits est de l'ordre de
0,5.
Le courant de sous-refroidissement 77 est refroidi dans le troisième
échangeur 35, puis dans le premier échangeur 19 pour former un courant 81 de
sous-refroidissement refroidi. Le courant 81 est détendu jusqu'à la pression
basse de cycle PB dans la vanne 37, d'où il sort sous la forme d'un courant de
sous-refroidissement essentiellement liquide 83, c'est-à-dire contenant moins
de
10% mol de gaz.
Le courant 83 est alors introduit dans le premier échangeur 19, où il se
vaporise et refroidit par échange thermique le courant 81 et le courant de GNL
de
départ 11, pour former, à la sortie du premier échangeur 19, un courant 85 de
sous-refroidissement réchauffé.
Le courant principal gazeux 79 est détendu dans la turbine 41 jusqu'à
sensiblement la pression basse de cycle PB et mélangé au courant réchauffé 85
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issu du premier échangeur 19 pour former un courant de mélange 87. Le courant
de mélange 87 est alors introduit successivement dans le troisième échangeur
35, puis dans le deuxième échangeur 33, où il refroidit par relation d'échange
thermique, respectivement le courant de sous-refroidissement 77 et le courant
de
fluide réfrigérant comprimé 75.
Le courant de mélange réchauffé 89 issu de l'échangeur 33 est alors
introduit dans l'appareil de compression 25 à l'entrée du troisième étage de
compression 27C, sensiblement à la pression basse PB.
A titre d'illustration, les valeurs de pression, des températures et des
io débits dans le cas où la pression haute de cycle PH est sensiblement égale
à 75
bars sont données dans le tableau ci-dessous.
TABLEAU 1
Courant Température C Pression (bars) Débit (kmol/h)
11 -130,0 49,1 50000
13 -161,1 5,3 46724
16 67,0 30,0 4876
57 -150,0 49,0 50000
59 -150,7 5,0 50000
63 -34,0 50,0 1600
64 -164,9 1,3 51600
67 -161,1 1,2 46724
69 -165,2 1,2 4876
71 -48,6 1,2 4876
73 124,0 50,9 31768
75 35,0 74,7 31768
77 -38,2 74,2 11496
79 -38,2 74,2 20272
81 -150,0 73,6 11496
83 -155,2 11,0 11496
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85 -132,0 10,9 11496
87 -130,3 10,9 31768
89 34,38 10,7 31768
Sur la Figure 2, la courbe 91 d'efficacité du cycle 21 dans le procédé
selon l'invention est représentée en fonction de la valeur de température du
courant de GNL 11. Comme l'illustre cette Figure, les rendements sont
supérieurs à 44%, ce qui constitue un gain notable par rapport aux procédés de
l'état de la technique faisant intervenir un cycle dit de Brayton inversé semi-
ouvert.
Ce résultat est obtenu de manière simple, puisqu'il n'est pas
nécessaire de prévoir des moyens de stockage et de préparation d'un fluide
réfrigérant, le fluide réfrigérant 73 étant délivré en continu par
l'installation 9.
io Le procédé et l'installation 9 de la présente invention sont utilisés soit
dans des unités de liquéfaction nouvelles, soit pour améliorer les
performances
d'unités de production de GNL existantes. Dans ce dernier cas, à puissance
consommée égale, la production de GNL déazoté peut être augmentée de 5% à
20%. Le procédé et l'installation 9 selon l'invention peuvent également être
utilisés pour sous-refroidir et déazoter du GNL produit dans des procédés
d'extraction de liquides du gaz naturel (LGN).
L'installation 99 représentée sur la Figure 3 diffère de la première
installation 9 en ce que la vanne de détente 37 située en aval du premier
échangeur est remplacée par une turbine 101 de détente dynamique accouplée à
un générateur de courant 103.
Le procédé de traitement du courant de GNL dans cette installation est
par ailleurs identique au procédé mis en oeuvre dans l'installation 9, aux
valeurs
numériques près.
Dans une variante représentée en pointillés sur la Figure 3, un courant
d'éthane 92 est mélangé au courant de mélange réchauffé 89, avant son
introduction dans le troisième étage de compression 27C.
L'efficacité du cycle 21 est alors encore augmentée, comme l'illustre la
courbe 93 de la Figure 2.
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La troisième installation selon l'invention 104 est représentée sur la
Figure 4. Cette installation 104 diffère de la deuxième installation 99 en ce
qu'elle
comprend en outre un troisième cycle de réfrigération 105 fermé, indépendant
des premier et deuxième cycles 17 et 21.
Le troisième cycle 105 comporte un compresseur secondaire 107, des
premier et deuxième réfrigérants secondaires 109A et 109B, une vanne de
détente 111 et un ballon séparateur 113.
Ce cycle est mis en uvre à l'aide d'un courant de fluide réfrigérant
secondaire 115 constitué de propane. Le courant gazeux 115 à la basse pression
io est introduit dans le compresseur 107, puis refroidi et condensé à la haute
pression dans les réfrigérants 109A et 109B pour former un courant 117 de
propane partiellement liquide. Ce courant 117 est refroidi dans l'échangeur
33,
puis introduit dans la vanne de détente 111, où il est détendu et forme un
courant
diphasique de propane détendu 119.
Le courant 119 est introduit dans le ballon séparateur 113 pour former
une fraction liquide 121 extraite du pied du ballon 113. La fraction 121 est
introduite dans l'échangeur 33, où elle est vaporisée par échange thermique
avec
le courant 117 et avec le courant 75 de fluide réfrigérant comprimé, avant
d'être
introduite dans le ballon 113.
La fraction gazeuse issue de la tête du ballon 113 forme le courant de
propane gazeux 115.
Comme l'illustre la courbe 123 de la Figure 2, l'efficacité du cycle 21
est alors augmentée de 4% en moyenne par rapport à l'efficacité du procédé mis
en oruvre dans la première installation 9.
La quatrième installation 25 selon l'invention 125, représentée sur la
Figure 5, diffère de celle représentée sur la Figure 4 en ce que le troisième
cycle
réfrigérant 105 est dépourvu de ballon séparateur 113. Le courant 119 issu de
la
vanne 111 est donc directement introduit dans le deuxième échangeur 33 et
totalement vaporisé dans cet échangeur.
Par ailleurs, le fluide réfrigérant 115 est composé d'un mélange
d'éthane et de propane. La teneur en éthane dans le fluide 115 est
sensiblement
égale à la teneur en propane.
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Comme l'illustre la courbe 126 de la Figure 2, l'efficacité moyenne du
deuxième cycle de réfrigération est alors augmentée de 0,5% environ par
rapport
à l'efficacité du procédé mis en oeuvre dans la troisième installation 104
lorsque
la température est inférieure à - 130 C. En tenant compte de l'énergie
produite
par la turbine 47, le rendement global de l'installation de la Figure 5 est
légèrement supérieur à 50%, contre environ 47,5% pour celle de la Figure 1,
47,6% pour celle de la Figure 3 et 49,6% pour celle de la Figure 4.
