Note : Les descriptions sont présentées dans la langue officielle dans laquelle elles ont été soumises.
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Inverseur de poussée formant une tuyère adaptative
La présente invention se rapporte à un inverseur de poussée pour
nacelle de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation d'au
moins une partie d'un flux d'air du turboréacteur, et d'autre part, au moins
un
capot mobile en translation selon une direction sensiblement longitudinale de
la
nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans
laquelle
il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de
déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans
la
nacelle et découvre les moyens de déviation. La présente invention se rapporte
également à une nacelle de turboréacteur comprenant un tel inverseur de
poussée.
Un avion est mu par plusieurs turboréacteurs logés chacun dans
une nacelle abritant également un ensemble de dispositifs d'actionnement
annexes liés à son fonctionnement et assurant diverses fonctions lorsque le
turboréacteur est en fonctionnement ou à l'arrêt. Ces dispositifs
d'actionnement
annexes comprennent notamment un système mécanique d'actionnement
d'inverseurs de poussée.
Une nacelle présente généralement une structure tubulaire
comprenant une entrée d'air en amont du turboréacteur, une section médiane
destinée à entourer une soufflante du turboréacteur, une section aval abritant
des moyens d'inversion de poussée et destinée à entourer la chambre de
combustion du turboréacteur, et est généralement terminée par une tuyère
d'éjection dont la sortie est située en aval du turboréacteur.
Les nacelles modernes sont destinés à abriter un turboréacteur
double flux apte à générer par l'intermédiaire des pâles de la soufflante en
rotation un flux d'air chaud (également appelé flux primaire) issu de la
chambre
de combustion du turboréacteur, et un flux d'air froid (flux secondaire) qui
circule à l'extérieur du turboréacteur à travers un passage annulaire,
également
appelé veine, formé entre un carénage du turboréacteur et une paroi interne de
la nacelle. Les deux flux d'air sont éjectés du turboréacteur par l'arrière de
la
nacelle.
Le rôle d'un inverseur de poussée est, lors de l'atterrissage d'un
avion, d'améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers
l'avant
au moins une partie de la poussée générée par le turboréacteur. Dans cette
phase, l'inverseur obstrue la veine du flux froid et dirige ce dernier vers
l'avant
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de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au
freinage des roues de l'avion.
Les moyens mis en oeuvre pour réaliser cette réorientation du flux
froid varient suivant le type d'inverseur. Cependant, dans tous les cas, la
structure d'un inverseur comprend des capots mobiles déplaçables entre, d'une
part, une position déployée dans laquelle ils ouvrent dans la nacelle un
passage destiné au flux dévié, et d'autre part, une position d'escamotage dans
laquelle ils ferment ce passage. Ces capots peuvent remplir une fonction de
déviation ou simplement d'activation d'autres moyens de déviation.
Dans le cas d'un inverseur à grilles, également connu sous le nom
d'inverseur à cascade, la réorientation du flux d'air est effectuée par des
grilles
de déviation, le capot n'ayant qu'une simple fonction de coulissage visant à
découvrir ou recouvrir ces grilles, la translation du capot mobile
s'effectuant
selon un axe longitudinal sensiblement parallèle à l'axe de la nacelle. Des
portes de blocage complémentaires, activées par le coulissement du capotage,
permettent généralement une fermeture de la veine en aval des grilles de
manière à optimiser la réorientation du flux froid.
Il est possible d'éviter la mise en place de portes de blocage en
adaptant la forme de la veine de manière à ce que celle-ci présente une forme
en S, c'est-à-dire que le carénage du moteur présente une bosse qu'épouse la
paroi intérieure de la nacelle formée par le capotage à cet endroit. La
hauteur
de la bosse est calculée de manière à ce que le capotage de l'inverseur vienne
fermer de lui-même la veine lorsqu'il coulisse en position d'ouverture de
l'inverseur. Dans ce cas, l'inverseur à grilles est appelé inverseur à grille
à
blocage naturel, le capotage coulissant venant bloquer naturellement la veine
du flux froid grâce à sa forme et à la forme de ladite veine.
Un tel type d'inverseur est décrit dans les documents FR 2 132 380
et US 4 232 516 par exemple.
Outre sa fonction d'inversion de poussée, le capot coulissant
appartient à la section arrière et présente un côté aval formant une tuyère
d'éjection visant à canaliser l'éjection des flux d'air. Cette tuyère peut
venir en
complément d'une tuyère primaire canalisant le flux chaud et est alors appelée
tuyère secondaire.
Les performances de l'inversion de poussée sont obtenues de
manière satisfaisante avec les dispositifs connus. Toutefois, il subsiste un
problème d'adaptation de l'ensemble propulsif aux diverses phases de vol qu'il
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rencontre, notamment les phases de décollage et d'atterrissage de l'avion pour
lesquelles les sections optimales de la tuyère secondaire d'éjection qui ont
été
définies pour des conditions de vol de croisières ne sont plus adaptées.
Ce problème a été résolu pour un inverseur à grilles dans le
document FR 2 622 929, mais il subsiste toujours pour un inverseur à grilles à
blocage naturel à veine secondaire en forme de S.
Le document FR 2 622 929, résout ce problème en proposant un
inverseur de poussée à grilles à section d'éjection variable et prévoit pour
ce
faire un capot mobile comprenant deux parties aptes à être reliées entre elles
par des moyens de verrou. Plus précisément, un capot mobile d'inverseur
selon FR 2 622 929 comprend une partie aval apte à être déplacée seule ou
avec une partie amont à laquelle elle peut éventuellement être verrouillée de
manière à permettre, dans un premier cas, un déplacement de la totalité du
capot mobile lors d'un déploiement de l'inverseur, et dans un deuxième cas, un
déplacement de la partie aval seule modifiant ainsi la section de sortie de la
tuyère.
Un premier objectif de la présente invention est de proposer une
configuration adaptée pour une nacelle comprenant un inverseur à grilles à
blocage naturel installé plus particulièrement mais sans s'y limiter autour
d'un
moteur de turboréacteur à fort taux de dilution.
Un deuxième objectif est de proposer une alternative à la solution
mise en oruvre dans le document FR 2 622 929.
La présente invention vise à pallier les inconvénients
précédemment évoqués et à répondre aux objectifs cités, et consiste pour cela
en un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur comprenant, d'une
part, des moyens de déviation d'au moins une partie d'un flux d'air du
turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile en translation selon
une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle apte
à
passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la
continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à
une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et
découvre les moyens de déviation, caractérisé en ce que le capot mobile
comprend au moins une partie externe présentant un prolongement aval
formant tuyère et au moins une partie interne montées chacune mobile en
translation et reliées à au moins un moyen d'actionnement apte à permettre
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leur déplacement, indépendamment l'une par rapport à l'autre ou ensemble,
selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle.
Ainsi, en divisant le capot mobile en une partie interne et un partie
externe déplaçables au moins partiellement indépendamment l'une par rapport
à l'autre, il est possible d'adapter les positions relatives de la partie
externe et
de la partie interne de manière à faire varier la section de la tuyère formée
par
le capot mobile en faisant varier la longueur de la ligne aérodynamique
interne
dudit capot mobile, à la fois lorsque le capot mobile est en position de
fermeture et recouvre les moyens de déviation, et lorsque le capot mobile est
en position d'ouverture. De cette manière, il est aisé d'adapter la section de
la
tuyère d'éjection formée par le capot mobile aux conditions de vol afin de
conserver une configuration optimale.
De manière préférentielle, la partie externe peut être
indifféremment animée d'un mouvement d'avancée vers l'amont de la nacelle
ou de recul vers l'aval de la nacelle par rapport à la partie interne.
Avantageusement, la partie externe et la partie interne sont
séparées au niveau d'un creux d'une ligne aérodynamique interne du capot
mobile. Ceci permet de minimiser l'impact de l'accident aérodynamique que
représente la rupture entre la partie externe et la partie interne.
Avantageusement encore, le creux de ligne aérodynamique interne
est destiné, lorsque le capot mobile est en position de fermeture, à être
situé
en regard d'une bosse d'un carter du turboréacteur définissant, avec la ligne
aérodynamique interne du capot mobile, un canai intérieur.
Selon un premier mode de réalisation, le capot mobile est équipé,
d'une part, d'un moyen d'actionnement de l'une des parties externe ou interne,
et d'autre part, de moyens de verrouillage aptes à passer alternativement
d'une
position de verrouillage dans laquelle la partie externe est liée à la partie
interne, à une position de déverrouillage dans laquelle la partie externe ou
la
partie interne liée au moyen d'actionnement est apte à se déplacer
indépendamment de l'autre partie.
Avantageusement, le moyen d'actionnement est lié à la partie
externe.
Selon un deuxième mode de réalisation, le capot mobile est équipé
d'un moyen d'actionnement de la partie externe et d'un moyen d'actionnement
propre de la partie interne, aptes à être activés indépendamment l'un de
l'autre
de manière à permettre, d'une part, un déplacement simultané de la partie
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externe et de la partie interne, et d'autre part, un déplacement relatif entre
la
partie externe et la partie interne.
De manière préférentielle, les moyens d'actionnement
comprennent des vérins, du type vérins pneumatiques, électriques et/ou
5 hydrauliques.
Préférentiellement, les moyens d'actionnement comprennent un
vérin télescopique possédant une première tige apte à permettre le
déplacement de la partie interne et une deuxième tige apte à permettre le
déplacement de la partie externe, les deux tiges pouvant être commandées de
manière synchrone ou indépendamment l'une de l'autre.
Alternativement ou de manière complémentaire, les moyens
d'actionnement comprennent un système d'actionnement vis/écrou pouvant
être actionné de manière pneumatique, électrique et/ou hydraulique.
Avantageusement, les parties externe et interne sont équipés de
moyens de guidage apte à coopérer avec des moyens de guidage
complémentaires liés à une partie fixe de la nacelle.
Préférentiellement, les moyens de guidage sont des rails apte à
coopérer avec des gorges correspondantes.
Selon une première variante de réalisation, les rails de la partie
externe et de la partie interne sont distincts.
Selon une deuxième variante de réalisation le rail de la partie
externe est intégré dans le rail de la partie interne.
La présente invention se rapporte également à une nacelle de
turboréacteur, caractérisé en ce qu'elle comprend au moins un inverseur de
poussée selon l'invention.
Avantageusement, il s'agit d'une nacelle pour turboréacteur double
flux, de préférence à grand taux de dilution.
Préférentiellement, l'inverseur de poussée est un inverseur de
poussée à blocage naturel.
La mise en oeuvre de l'invention sera mieux comprise à la l'aide de
la description détaillée qui est exposée ci-dessous en regard du dessin annexé
dans lequel :
La figure 1 est une représentation schématique en coupe
longitudinale d'une nacelle de turboréacteur double flux à grand taux de
dilution
selon l'art antérieur équipée d'un inverseur de poussée à grilles à blocage
naturel.
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La figure 2 est une représentation détaillée d'un inverseur de
poussée selon l'inventioh.
La figure 3 est une représentation d'une première variante
d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 4 est une représentation d'une deuxième variante
d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 5 est une représentation d'une troisième variante
d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 6 est une représentation d'une quatrième variante
d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 7 est une représentation schématique d'un premier mode
de réalisation des moyens d'actionnement du capot mobile de l'inverseur de la
figure 2.
La figure 8 est une représentation schématique de l'inverseur de la
figure 3 en position fermée formant une tuyère d'éjection de section minimale.
La figure 9 est une représentation schématique de l'inverseur de la
figure 3 en position fermée formant une tuyère d'éjection de section maximale.
La figure 10 est une représentation schématique de l'inverseur de
la figure 3 en position ouverte formant une tuyère d'éjection de section
maximale.
La figure 11 est une représentation schématique de l'inverseur de
la figure 3 en position ouverte formant une tuyère d'éjection de section
minimale.
La figure 12 est une représentation d'un deuxième mode de
réalisation des moyens d'actionnement de l'inverseur de la figure 2.
La figure 13 est une représentation d'un troisième mode de
réalisation des moyens d'actionnement de l'inverseur de la figure 2.
La figure 14 est une représentation schématique du mode de
réalisation de la figure 13 en position fermée et formant une tuyère
d'éjection
présentant une section minimale.
La figure 15 est une représentation schématique du mode de
réalisation de la figure 13 en position ouverte et formant une tuyère
d'éjection
présentant une section maximale.
La figure 1 représente une nacelle 1 pour turboréacteur double flux
à grand taux de dilution selon l'art antérieur.
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La nacelle 1 est destinée à constituer un logement tubulaire pour
un turboréacteur (non représenté) double flux à grand taux de dilution et sert
à
canaliser les flux d'air qu'il génère par l'intermédiaire des pâles d'une
soufflante
(non représentée), à savoir un flux d'air chaud traversant une chambre de
combustion (non représentée) du turboréacteur, et un flux d'air froid
circulant à
l'extérieur du turboréacteur.
La nacelle 1 possède une structure comprenant une section avant
formant une entrée d'air 4, une section médiane 5 entourant la soufflante du
turboréacteur, et une section arrière entourant le turboréacteur et comprenant
un système d'inversion de poussée.
L'entrée d'air 4 présente une surface interne 4a destinée à
canaliser l'air entrant et une surface externe 4b de carénage.
La section médiane 5 comprend, d'une part, un carter 5a interne
entourant la soufflante du turboréacteur, et d'autre part, une structure
externe
5b de carénage du carter prolongeant la surface externe 4b de la section
d'entrée d'air 5. Le carter 5a est rattaché à la section d'entrée d'air 4
qu'elle
supporte et prolonge sa surface interne 4a.
La section arrière comprend une structure externe comprenant un
système d'inversion de poussée et une structure interne 8 de carénage du
moteur définissant avec la surface externe une veine 9 destinée à la
circulation
d'un flux froid dans le cas d'une nacelle 1 de turboréacteur double flux tel
qu'ici
représentée.
Chaque système d'inversion de poussée comprend un capot
mobile 10 en translation selon un axe sensiblement longitudinal de la nacelle
et
apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il
abrite des grilles de déviation 11 et assure la continuité structurelle de la
section médiane 5 permettant ainsi l'évacuation du flux froid à travers la
veine
9 en jet direct 3a à une position d'ouverture dans laquelle il découvre les
grilles
de déviation 11, ouvrant alors un passage dans la nacelle 1, et bloque la
veine
9 en aval des grilles de déviation 11 permettant ainsi la réorientation du
flux
froid selon un jet inversé 3b.
Plus précisément, le système d'inversion à grilles ici présenté est
un système d'inversion à grilles à blocage naturel. Cela signifie que le capot
mobile 10 bloque naturellement la veine 9 en position d'ouverture sans
nécessiter la présence de portes de blocage complémentaires.
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Pour ce faire, la structure interne 8 de la section arrière présente en
aval des grilles de déviation 11, une bosse 12 suffisamment importante pour
atteindre sensiblement le niveau du carter 5a de la nacelle 1. Ainsi le
diamètre
intérieur de la nacelle 1 en sortie du carter 5a de la section médiane 5 est
sensiblement égal au diamètre de la structure interne 8 au niveau de la bosse
12.
Le capot mobile 10 présente, d'une part, une surface externe 13
apte à assurer la continuité structurelle externe de la nacelle 1 avec la
structure
externe 5b de carénage du carter 5a, et d'autre part, une surface interne 14
apte à assurer la continuité structurelle interne de la nacelle 1 avec le
carter 5a,
la surface interne 14 suivant sensiblement la courbure de la structure interne
8
de manière à ce que la veine 9 conserve une section sensiblement constante
et présente par conséquent un creux correspondant à la bosse 12 situé
sensiblement en regard de cette dernière lorsque le capot mobile 10 est en
position de fermeture. Par ailleurs, la surface interne 14 et la surface
externe
13 se rejoignent en aval du capot mobile 10 pour former une tuyère d'éjection
apte à assurer l'éjection du flux froid selon un angle souhaité.
Ainsi, en position d'ouverture, le capot mobile 10 vient totalement
obturer la veine 9, la bosse 12 amenant la structure interne 8 en quasi
contact
avec une partie amont dudit capot mobile 10 au jeu fonctionnel de manoeuvre
près.
Selon l'invention, comme représenté sur la figure 2, le capot mobile
10 comprend une partie externe 10a et une partie interne 10b indépendantes
l'une de l'autre, pouvant chacune être déplacées parallèlement à un axe A
sensiblement longitudinal de la nacelle.
La partie externe 10a et la partie interne 10b sont séparée au
niveau du creux de la surface interne 14 de manière à ce que la surface
interne
14 soit réalisée, en amont du creux, par une paroi de la partie interne 10b du
capot mobile 10 et en aval du creux, par une paroi interne de la partie
externe
10a, la surface externe 13 étant réalisée par une paroi externe de la partie
externe 10a. De cette manière la surface interne 14 présente un accident
aérodynamique minimal du à la rupture entre la partie externe 10a et la partie
interne 10b.
Afin d'assurer la continuité aérodynamique de la surface interne 14
lorsque la partie externe 10a est éloignée de la partie interne 10b, la paroi
interne de la partie externe 1 0a présente un prolongement 15 vers l'intérieur
du
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capot mobile 10, la longueur de ce prolongement dépendant de l'importance du
déplacement relatif maximum souhaité entre la partie externe 10a et la partie
externe 10b.
De la même manière, des aménagements sont prévus pour assurer
la continuité aérodynamique externe de la nacelle lorsque la partie externe
10a
est déplacée. Pour ce faire, la structure médiane 5 présente, au niveau de son
interface avec le capot mobile 10 de l'inverseur de poussée, une fente 16
destinée à recevoir une paroi longitudinale 17 prolongeant la paroi externe de
la partie externe 10a du capot mobile 10 sur une distance légèrement
supérieure à la distance maximale de déplacement relatif de la partie externe
10a par rapport à la partie interne 10b. La longueur de la paroi longitudinale
17
de prolongement ainsi que la profondeur de la fente 16 dépendent de
l'importance des l'écartement et rapprochement maximums entre la partie
externe 10a et la structure médiane 5.
Les figures 3 à 6 montrent différentes configurations du guidage
des parties externe 10a et interne 10b. Pour se faire, chacune des parties
externe 10a et interne 10b est équipée d'au moins un rail de guidage latéral
18,
19 apte à coulisser à l'intérieur d'une gorge 20, 21 correspondante ménagée
dans une structure 22, préférentiellement commune, liée directement ou
indirectement à une structure fixe 23 de l'inverseur ou de la nacelle 1, telle
que
la structure médiane 5, au moyen d'une structure porteuse 24.
De manière avantageuse, on essaiera de minimiser
l'encombrement des moyens de guidage.
Une disposition préférentielle des moyens de guidage est d'obtenir
un positionnement sensiblement équilibré entre, d'une part, l'axe du rail de
guidage 18 de la partie externe 10a et le sommet de la paroi externe de ladite
partie externe 10a, et d'autre part, entre l'axe du rail de guidage 19 de la
partie
interne 10b et le point le plus éloigné de la partie interne 10b.
Ceci permet de minimiser les dimensions d'un appendice
aérodynamique 25 nécessaire pour caréner l'externe aval de la nacelle 1
autour du rail de guidage 18 de la partie externe 10a et d'un appendice
aérodynamique 26 nécessaire pour caréner la veine 9 autour du rail de
guidage 19 de la partie interne 10b.
Avantageusement encore, la forme et la disposition des rails de
guidage 18, 19 doivent être choisies de manière à ce que l'écart entre lesdits
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rails de guidage 18, 19 soit le plus petit possible afin de réduire les
dimensions
des appendices aérodynamiques 25, 26 au minimum.
Selon les figures 3 à 5, les gorges 20, 21 et rails de guidage 18, 19
de chaque partie externe 10a et interne 10b du capot mobile 10 peuvent être
5 superposées (figure 3), légèrement décalées (figure 4), ou encore alignées
(figure 5), l'écart entre les rails de guidage 18, 19 étant minimal dans cette
dernière configuration et plus important dans la première configuration.
Une autre configuration possible (figure 6) peut consister à
disposer le rail de guidage 18 à l'intérieur du rail de guidage 19, qui lui
sert
10 alors de gorge. Dans une telle configuration, le rail de guidage 18 de la
partie
externe 10a exécute un déplacement moins important par rapport à sa gorge,
constituée par le rail de guidage 19 de la structure interne.
Selon un premier mode de réalisation représenté sur les figures 6 à
10, chacune des parties externe 10a et interne 10b est reliée à un vérin 28,
29,
de type pneumatique, hydraulique ou électrique, et préférentiellement
électrique, apte à permettre un déplacement longitudinal de la partie externe
10a ou interne 10b correspondante.
La figure 7 montre les positions relatives de la partie externe 10a et
de la partie interne 10b du capot mobile 10 lorsque celui-ci est en position
de
fermeture, recouvrant les grilles de déviation 11, et présentant une section
de
la tuyère d'éjection habituelle.
La section de la tuyère peut être facilement modifiée en déplaçant
indépendamment la partie externe 10a et la partie interne 10b grâce à leurs
vérins 28, 29 respectifs.
La figure 8 représente un inverseur de poussée en position de
fermeture formant une tuyère d'éjection à section réduite, le vérin 28 de la
partie externe 10a étant rétracté au maximum.
La figure 9 représente un inverseur de poussée en position de
fermeture formant une tuyère d'éjection à section agrandie, le vérin 28 de la
partie externe 10a étant déployée pour déplacer la partie externe 10a
relativement à la partie interne 10b sans rupture de la ligne aérodynamique
interne grâce au prolongement 15 de la paroi interne de la partie externe 10a
assurant la continuité aérodynamique avec la partie interne 10b.
La figure 10 représente un inverseur de poussée en position
ouverte d'inversion de poussée formant une tuyère d'éjection à section
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agrandie, les parties externes 10a et interne 10b étant déplacées
simultanément à partir de la position représentée à la figure 8.
La figure 11 représente un inverseur de poussée en position
ouverte d'inversion de poussée formant une tuyère d'éjection à section
habituelle.
L'ouverture du capot mobile 10 s'effectue à partir de la position
représentée en figure 8. Dans cette position seul le vérin 29 de la partie
interne
10b est alimenté et déplace la partie interne 10b pour l'amener dans une
position relative à la partie externe 10a identique à celle représentée sur la
figure 6 ou identique à celle représentée sur la figure 7, position dite de
rattrapage. Une fois la position de rattrapage atteinte, les vérins 28, 29 des
parties externe 10a et interne 10b sont actionnées simultanément jusqu'à la
position de recul en inversion souhaitée. Un tel procédé d'ouverture permet de
réduire la longueur de déplacement rectiligne du vérin 28 et de réduire par
conséquent la longueur du rail d'entraînement, ce qui par voie de conséquence
permet de réduire la longueur de l'appendice de carénage aérodynamique 25
en débordement de la nacelle 1.
La fermeture du capot mobile 10 se fait inversement de la même
manière. L'important étant de s'assurer que la section d'ouverture obtenue
entre la partie externe 10a et la section médiane 5 de la nacelle1 ou une
structure fixe de l'inverseur est externe ou égale à la section d'ouverture
existante entre la partie interne 10b et la section médiane 5 de la nacelle 1
ou
une structure fixe de l'inverseur.
Selon un deuxième mode de réalisation représenté sur la figure 12,
les moyens d'actionnement comprennent un vérin télescopique 30 possédant
une première tige 30a reliée à la partie externe 10a et une deuxième tige 30b
reliée à la partie interne 10b. Comme précédemment, ce vérin télescopique 30
peut être hydraulique, pneumatique ou électrique, préférentiellement
électrique.
L'ensemble est complété par des moyens de verrouillage 31 des
parties externe 10a (moyens non représentés) et interne 10b.
Dans le cas d'un vérin hydraulique, les manoruvres de réduction et
d'augmentation de la section de la tuyère d'éjection sont réalisées par le
biais
d'une pression hydraulique agissant sur les sections des tiges 30a, 30b. Dans
un premier temps, c'est la première tige 30a, reliée à la partie externe 10a,
qui
est actionnée. En fin de recul de la première tige 30a, celle-ci vient en
butée
contre la deuxième tige 30b entraînant à sa suite la partie interne 1 0b du
capot
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mobile 10 après déverrouillage des moyens de verrouillage 31 de ladite partie
interne 10b. Le rattachement de la partie interne 10b à la deuxième tige 30b
pourra être effectué par l'intermédiaire d'orillets 32 oblongs disposés de
part et
d'autre de la deuxième tige 30b, de manière à réduire le porte à faux du point
de rattachement et éviter toute contrainte d'hyperstaticité dans l'alignement
de
la partie interne 10b et des points d'entraînement des parties externe 10a et
interne 10b.
La man uvre des parties externes 10a et internes 10b par le vérin
télescopique 30 permet soit une ouverture successive des deux parties, soit
une ouverture combinée simultanée, soit l'ouverture de la partie externe 10a
sur au moins une partie de la course.
Les figures 13 à 15 montrent un système d'entraînement des
parties externe 10a et interne 10b comprenant un système mécanique de vis
35 à billes ou à rouleaux relié à la partie externe 10a et d'un écrou 36 fixe
relié
à une structure fixe de l'inverseur ou à la structure médiane 5 de la nacelle
1.
L'entraînement de la partie externe 10a étant réalisé soit par une vis fixe
sur la
partie externe 10a soit par un écrou fixe sur la partie externe 10a. La
puissance
d'entraînement peut être hydraulique, pneumatique ou électrique. Plus
précisément, un fourreau 37 relié à une structure fixe de l'inverseur ou à la
section médiane 5 de la nacelle 1 supporte l'écrou 36 moteur d'entraînement
de la vis 35 fixe reliée à la partie externe 10a.
Au moins un verrou 37 maintient en un point d'accrochage 38 la
partie interne 10b en position de fermeture du capot mobile 10. Lorsque le
verrou 37 est ainsi fermé, un élément de verrouillage de la partie interne 10b
avec la partie externe 10a est maintenu en position d'ouverture. Ainsi, la
partie
externe 10a peut coulisser indépendamment de la partie interne 10b jusqu'à ce
qu'un moyen de verrouillage complémentaire de la partie externe 10a vienne
s'engager avec la partie interne 10b.
En l'espèce, l'élément de verrouillage est un basculeur 39 articulé
en un point 40 de la partie interne 10b apte à coopérer avec un crochet 41
terminant le prolongement 15 de la paroi interne de la partie externe 10a.
Comme précédemment, la section de la tuyère d'éjection peut être
aisément réduite en rétractant la vis 36 d'entraînement.
L'augmentation de la section de la tuyère d'éjection s'effectûe de la
même manière en déployant la vis 36 d'entraînement jusqu'à ce que le crochet
41 vienne en butée contre la partie interne 1 0b.
CA 02654362 2008-12-04
WO 2007/147954 PCT/FR2007/000746
13
L'ouverture de l'inverseur de poussée s'effectue à partir de la
position précédente. Le verrou 37 est désengagé pour libérer la partie interne
10b. Ce faisant, il renvoie, par l'intermédiaire d'un ressort 42 (e basculeur
39 en
position de blocage derrière le crochet 41. La vis 36 d'entraînement est alors
déployée, entraînant à la fois la partie externe 10a et la partie interne 10b
par
l'intermédiaire du crochet 41.
Le retour du capot mobile 10 depuis sa position d'ouverture dans
sa position de fermeture s'effectue inversement de la même manière. La vis 36
d'entraînement est rétractée et entraîne la partie externe 10a. Le crochet 41
étant bloqué par le basculeur 39, le déplacement de la partie externe 10a
provoque également le déplacement de la partie interne 10b jusqu'à ce que le
point d'accrochage 38 s'engage avec le verrou 37. Avec le verrouillage de la
partie interne 10b, le basculeur 39 retourne dans sa position dans laquelle il
libère le crochet 41, et la partie externe 10a continue seule son déplacement
dans la position choisie pour obtenir la section de tuyère d'éjection
souhaitée
en jet direct.
Bien que l'invention ait été décrite avec des exemples particuliers
de réalisation, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et
qu'elle
comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs
combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. Notamment, il
est
possible de combiner les différents moyens d'entraînement décrits, ou
d'utiliser
d'autres moyens d'entraînement et de verrouillage connus de l'homme du
métier.
